卧式单面多轴钻孔组合机床的液压系统_液压传动课程设计说明书(编辑修改稿)

卧式单面多轴钻孔组合机床的液压系统_液压传动课程设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

图按表 21 中数值绘制 ,如图 31: 图 31 负载图 绘制速度图 速度图按已知数值1v=3=7m/min, 1l=200mm、2l=100mm、快退行程3l=1+2l=300mm 和工进速度2等的绘制，如图 32，其中2v由主轴转速及每转进给量求出，即v=1s=253 mm/min 加速 F = fdF + mF 1563 1737 快退 F = fdF 980 1089 4 图 32 速度图 4 液压缸主要参数的确定 初选液压缸的工作压力 由参考文献 [1]中表 112 和表 113 可知，卧式单面多轴钻孔组合机床液压系统的最大负载为 32172N 时，宜取1 4p Mpa。 液压缸面积计算 鉴于动力滑台要求快进、快退速度相等，这里液压缸可选用单杆式的，并在快进时做差动连接。 这种情况下液压缸无杆腔工作面积 1A应为有杆腔工作面积2A的两倍，即活塞杆直径d与缸筒 直径D呈 2Dd的关系。 在孔加工时，液压缸回油路上必须具有背压2P，以防孔被钻通时tF突然消失而造成滑台突然前冲而设置的回油腔背压。 快进时液压缸虽作差动连接，但由于油管中有压降p存在，有杆腔的压力必须大于无杆腔，估算时可取MPa。 快退时回油腔中是有背压的，这时2p可按 估算。 可以算出工作腔需要的工作面积1A。 5 由参考文献 [1]中工进时的推力式（ 53）得： 11 22 11 1 2/ ( /2)mF APAPAPA P    故有 226211     )4( 1  AD ； mmDd  根据 20202348/ TGB 将 这 些 直 径 圆 整 成 就 近 标 准 值 时得 :D=110mm,d=80mm。 由此求得液压缸两腔的实际有效面积为： 2421   24222 )( mdDA   经 检验，活塞杆的强度和稳定性均符合要求。 计算各个工作阶段中的压力、流量和功率值 根据以上 D 与 d 的值，可估算液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率值，如表 41 所示： 表 41 液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率值 工况 计算公式 推力 39。 /FN 回油腔 压力 2P MPa 进油腔压力 1 / Pa 输入 流量 1/ minqL  输入 功率 /PKW 快 进 起动 39。 1 2 1 2( )/( )P F AP A A  1 1()q A v 1p pq 21P P P  2178 0 ___ ___ 加速 1737 ppp  12 )( MPap ___ ___ 恒速 1089 8 6 工进 39。 1 2 2 1( )/P F PA A12q Av,1Pq 32172 1 快 退 起动 39。 1 2 1 2( )/P F PA A 23q Av 1Pq 2178 0 — — 加速 1737 — — 恒速 1089 并根据表 41 绘出工况图，如图 41： 图 41 组合机液压缸工况图 5 液压系统图的拟定 液压回路的选择 1. 供油方案：参考同类组合机床，选用双作用叶片泵双泵供油，调速阀进油节流调速的开式回路，溢流阀做定压阀。 为防止孔钻通时负载突然消失引起运动部件前冲，在回路上加背压阀，初定背压值 7 Pb=. 2. 快速运动回路：和速度换接回路 根据运动方式和要求，采用差动连 接和双泵供油二种快速运动回路来实现快速运动。 即快进时，由大小泵同时供油，液压缸实现差动连接。 3. 速度换接回路：采用二位二通电磁阀的速度换接回路，控制由快进转为工进。 与采用行程阀相比，电磁阀可直接安装在液压站上，且能实现自动化控制，由工作台的行程开关控制，管路较简单，行程大小也容易调整，另外采用液压顺序阀与单向阀来切断差动油路。 因此速度换接回路为行程阀与压力联合控制形式。 4. 换向回路：本系统对换向的平稳性没有严格的要求，所以选用电磁换想阀的换向回路。 为便于实现差动连接，所以选用三位五通电磁换向阀。 为提 高换向的位置精度，采用死挡铁铁和压力继电器的行程终点返程控制。 液压回路的综合 将上述选出的液压基本回路组合在一起，并根据要求作必要的修改补充，即组成如图 51 所示的液压系统图。 为便于观察调整压力，在液压泵的进口处，背压阀和液压缸无杆腔进口处设置测压点，并设置多点压力表开关。 这样只需一个压力表即能观测各点压力。 8。