华立学子的心声混凝土课程设计设计(编辑修改稿)

华立学子的心声混凝土课程设计设计(编辑修改稿)内容摘要：

      故属于第一类 T 形截面。 跨内截面 39。 1 0 00 .0 2 5 0 .2 4410fohh    ，故各跨内截面均属于第一类 T 形截面。 支座截面按矩形截面计算，第一内支座（离端第二支座）按布置两排纵筋考虑，取0 4 5 0 7 0 3 8 0 ( 2 5 , 7 0 )h m m m m m m C d m m    两 排 取。 其他中 间支座按布置一排纵筋考虑 ， 0 4 5 0 4 0 4 1 0h m m m m m m  。 连续 次 梁正截面及斜截面承载力计算分别见表 表 6 12 表 5 连续次梁正截面承载力计算 截 面 边 跨内 1 离端第二支座 B 离端第二跨跨内、中间跨跨内 2 中间 支座 C 离端第三跨跨内、中间跨跨内 3 弯矩设计值 )/( mkNM  210210T39。 (scfscMf b hMf bh  （ 形 ） ) （ 矩 形 ） s 211      20120139。 / ( ) T( / ( ) )f c yscysA b h f f m mA b h f f m m（ 形 ）（ 矩 形 ） 880 1206 588 781 588 最 小 配 筋 率 验 算m in = % % % % % % 选配钢筋 1 22+2 18 2 22+2 18（两排） 1 22+2 12 1 22+2 16 1 22+2 12 实配钢筋面积 / 2mm 1269 注： m i n m i n(0 .2 , 4 5 ) % 0 .2 %tyfp f,p 均大于 minp ，考虑塑性内力重分布要求，满足 。 13 表 6 连续次梁斜截面承载力计算 截 面 端支座内侧（右） 离端 第 二 支座（ 左 ） 离端 第 二 支座（ 右 ） 中间支座 kNV/ 82． 25 Nbhfcc / 0 0 410h mm 243950V 截面满足 0 380h mm 226100V 截面满足 0 380h mm 226100V 截面满足 0 410h mm 243950V 截面满足 Nbhft / 0 72898V 需配箍筋 67564V 需配箍筋 67564V 需配箍筋 72898V 需配箍筋 选用箍筋 2φ 8 2φ 8 2φ 8 2φ 8 21 / mmnAA svsv  101 101 101 101 00 / ( )0 .7yv svtf A hS m mV f bh  315 实配箍筋间距 /( )S mm 200 200 200 200 用双 肢箍筋 φ 8,则进行最小配筋率的验算： , m i n2 5 0 . 3 1 0 0 . 6 1 . 2 70 . 2 5 % 0 . 2 4 0 . 2 4 0 . 1 1 %2 0 0 2 0 0 4 0 0 0 0 2 7 0s v tsvsv yAfb s f         次梁配筋示意图如图（ g） 所示 (g)连续次梁配筋示意图 14 4 主梁的计算 主梁按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布。 取主梁高 3266006 5 0 5 5 012lh m m m ml   ，梁宽 250b mm。 设柱子截面尺寸为 300 300mm mm。 主梁的有关尺寸及 支承情况如图（ h） 所示 图（ h） 主梁几何尺寸及支承情况（单位： mm） 荷载 恒载设计值 由次梁传来 1 1 .6 / 6 .6 7 6 .5 6kN m m kN 主梁自重（折算为集中荷载） 3( 1. 2 25 / ) 0. 25 ( 0. 65 0. 1 ) 2. 2 9. 07 5k N m m m m m m      梁侧抹灰（折算为集中荷载） 3( 1 . 2 1 7 / ) 0 . 0 2 ( 0 . 6 5 0 . 1 ) 2 2 . 2 0 . 9 8 7k N m m m m m m       合计 7 6 . 5 6 9 . 0 7 5 0 . 9 8 7 8 6 . 6 2G k N    活载设计值 由次梁传来 1 7 . 1 6 / 6 . 6 1 1 3 . 2 5 6Q K N m m k N   合计 8 6 . 6 2 1 1 3 . 2 5 6 1 9 9 . 8 8G Q k N    15 内力计算 边跨 0. 36. 60 0. 12 6. 332n mm m ml     0 0 . 3 0 . 3 6 0 . 31 . 0 2 5 1 . 0 2 5 6 . 3 3 6 . 6 4 6 . 3 3 6 . 6 62 2 2 2 2 2nnb m a b m mm m m ml l l            取 0  中间跨 0 nm m mb m m mlll       跨度差 (6 . 6 4 6 . 6 ) / 6 . 6 0 . 6 1 % 1 0 %m m m  ，则可按等跨连续梁计算。 由于 主梁线刚度较柱的线刚度大得多 ( = .ii梁 柱/ 584)，故主梁可视为铰支座顶上的连续梁，计算简图如图（ i）所示。 图（ i） 主梁的计算简图（单位： mm） 在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则 00M KGl KQl V KG KQ 000 6 . 6 4。 = 6 . 6。 6 . 6 2 )l llm m m（ 对 边 跨 取 对 跨 中 取 对 支 座 B 取 16 表 7主梁的弯矩计算见表 序号 计算简图 边跨跨内 1 中间支座 B、 C 中间跨跨内 2 1M ()k ()BCMM ()k 1M ()k ① （ ） （ ） （ ） ② （ ） （ ） （ BM ） ③ 13 BM = （ ）。