办公楼建筑结构设计毕业设计(编辑修改稿)

办公楼建筑结构设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

4=防水层： 厚合成高分子防水卷材 kN/m 厚合成高分子防水涂膜一道 kN/m 找平层： 25 厚 1:3 水泥砂浆找平层 20= kN/m2 找坡层： 1:6 水泥焦渣找坡 14= kN/m2 保温层： 210 厚发泡聚苯板保温层 kN/m2 结构层 100mm 厚钢筋混凝土板 25 = kN/m2 抹灰层： 15 厚板底抹灰 20= kN/m kN/m2 1~3层楼面 瓷砖地面： kN/m2 100mm 厚钢筋混凝土板 25 = kN/m2 15mm 厚抹灰 20= kN/m2 kN/m2 （ 2）屋面及楼面的可变荷载标准值 上人屋面均布活载标准值 kN/m2 楼面活荷载标准值（房间） kN/m2 楼面活荷载标准值（走廊） kN/m2 屋面雪载标准值 Sk= = kN/m2 （ 3）梁、柱、墙、门、窗等重力荷载计算 由于考虑 进了板的自重，故计算梁自重时应从梁截面高度中减去板的厚度。 第一层单位长度的柱梁重力荷载计算： 边横梁： 25+ 17 2 = kN/m2 走道梁： 25+ 17 2= kN/m2 次梁： 25+ 17 2= kN/m2 纵梁： 25+ 17 2 = kN/m2 柱： 25+ 17 4= kN/m2 第一层柱梁净长度： 边横梁： Ln== 走道梁： Ln== 次梁： Ln=+ 2= 纵梁： Ln== 柱： 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 12 其他层计算结果如下 : 表 框架梁、柱重力荷载标准值 楼层 构件 b(m) hn (m) r (kN/m3) gl (kN/m) ln(m) g0（ kN） 1 边横梁 25 走道梁 25 50276 次梁 25 纵梁 25 柱 25 2 边横梁 25 走道梁 25 次梁 25 纵梁 25 柱 25 34 边横梁 25 走道梁 25 次梁 25 纵梁 25 柱 25 外墙自重： 6（砌块） +（保温） +（抹面） + 17+（粉刷）= 内墙自重： 6+ 17 2+= kN/m2 女儿墙（ ） 50mm 水泥砂浆罩面 20=1 kN/m2 20厚水泥砂浆抹底 20= kN/m2 200砌块 6= kN/m2 合计 : kN/m2 集中在各楼层标高处的重力荷载代表值包括：楼面或屋面自重的标准值，百分之五十楼面活荷载或百分之五十屋面雪荷载，屋面活荷载忽略，墙中取上下各半屋墙重的标准值之和。 （ 1） 底层重力荷载代表值（ G1） 恒载：首层板重： = 首层框架边横自重： 16= 首层走道梁自重 : 8= 首层次梁自重： 14= 首层纵梁自重： 28= 首层框架柱自重： 36= 二层框架柱自重： 36= 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 13 二层外墙和窗重： [（ +） 220 ] ()[(10 )+( 8)+( 2)] ()= 二层内墙和门重： [ 14 ()+ 12 ()] 2 ()= 首层外墙和窗重： [(+) 220 ] ()[(10 )+( 8)+( 2)] ()= 首层内墙和门重： [ 10 ()+ 4 ()+ 12()] = 活载 ：楼面活载 14+ = G1=(++++++)/2+（ +++） /2+ = （ 2） 二层重力荷载代表值 G2 恒载： 二层板重 = 二层框架边框梁自重： 16= 二层走道梁自重： 8= 二层次梁自重： 14= 二层纵梁自重： 28= 二、三层框架柱自重 36= 二三层外墙和窗重 二、三层内墙和门重 活载：楼面活载 G2=++++++++ ==G3 （ 3） 顶层重力荷载代表值 G4 恒载：顶层板重 = 顶层框架边横梁自重 16= 顶层走道梁自重 8= 顶层次梁自重 14= 顶层纵梁自重 28= 顶层框架柱自重 36= 顶层外墙和窗重 顶层内墙和门重 女儿墙重 （ +） 2= 活载：楼面雪载 = G4=+++++(++)/2++ = 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 14 图 水平地震作用计算 （ 1）横向自振周期计算 将集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi 作为水平荷载作用于框架结构，计算出框架结构的层间位移，可求的结构的顶点假想位移。 结构顶点的假想侧移由1 ( 8)nGi kkV G n，  sj ijGiiDVu1/)( 和   nk ki uu 1 )( 计算。 表 层次 Gi/kN V Gi/kN ∑Di/(N/mm) Δ181。 i/mm 181。 i/mm 4 566164 3 566164 2 566164 1 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 15 按公式 1 TTT  计算其基本周期 1T ， 其中， 框架结构的周期折减系数 sT 1 7 1  (2）水平地震的作用计算以及楼层地震剪力的计算 由于结构高度未超过 40m，质量和刚度的分布均匀的，主要是以剪切变形为主，所以可以采用底部剪力法来计算水平地震的作用。   kGG ieq 因为建筑场地的类别是Ⅱ类，设计的地震分组是一组，所以 Tg=， max=。 去阻尼比  ) ()( a x11   TT g 底部剪力： kNGF eqEK   因为 sTT g 1  ，所以不考虑顶部附加应力水平地震作用。 各个质点的水平地震作用按 iiiii HGHGF 图 水平地震作用下的计算简图 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 16 表 框架横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 （ 3）水平地震作用下框架结构侧移验算 水平地震作用下 的 框架结构的层间位移 iu 和顶点位移 iu 分别按 nj ijii Dvu 1/)( 和 1 ()knkuu 计算。 水平地震作用下，框架结构各层的层间侧位移应满足的要求。 查表各层层间位移角均小于其限值 1/550，满足要求。 （ 4）水平地震作用下框架结构内力计算（ D 值法） 框架柱端的剪力和弯矩分别按 isjijijij VDDV1和 hyVM ijuij  )1( 计算。 各柱反弯点的高度是按式 3210 yyyyy  确定。 （底层柱需考虑修正值 2y ，第二层柱需考虑 2y 和 3y ，其余层不用考虑 2y 和 3y ）各层边柱柱端弯矩及剪力具体计算如下。 层次 iH /m iG /kN iiGH /kN GiHi/∑GiHi iF /kN iV /kN 4 3 2 1 层次 Vi/kN ∑ Di/(N/mm) /i mm hi/mm /e i iuh  4 566164 3600 1/27700 3 566164 3600 1/1602 2 566164 3600 1/1207 1 4750 1/1164 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 17 表 表 注：表中 M量纲为 ， V 量纲为 KN。 梁端弯矩、剪力及柱的轴力分别按 1,1,( ) / ( )( ) / ( )l l b u l rb b i j i j b br r b u l rb b i j i j b bM i M M i iM i M M i i      和公式 ( ) /()lrb b bn lri b b kkiV M M LN V V计算。 计算结果如下， 层 楼 hi /m Vi/kN ∑Di/(N/mm) 边柱 Di1 Vi1 K y Mlb Mub 4 3 2 1 4. 75 层 次 hi /m Vi/kN ∑Di/(N/mm) 中柱 Di1 Vi1 K y Mlb Mub 4 3 2 1 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 18 水平地震作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 注：梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针为正，而轴力的方向则以受压为正，受拉为负。 图 水平地震作用下框架柱弯矩图 层次 边梁 走道梁 柱轴力 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l Vb 边柱 N 中柱 N 4 3 2 1 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 19 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移验算 （ 1） 风荷载计算 查表 可以 得 出大连的 基本风压 是  0= kN/m2， 从 《荷载规范》 中可以 查 到μ s=（迎风面）和 μ s=－ （背风面） ,又因为地面类型是 B 类地区。 H/B= ，所以不用考虑风压脉动影响系数 1z。 取一榀横向中框架计算，则沿房屋高度的分布风荷载标准值 szzzq )(  延框架结构高度的分布如下图。 内力及侧移计算的时候，可按静力等效原理将分布的风荷载转换成节点集中荷载，（ Fi 单位为 kN）如下图所示。 图 风荷载作用下框架结构计算简图（ a） 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 20 图 风荷载作用下 框架结构计算简图（ b） 表 沿房屋高度分布风荷载标准值 层 次 Hi (m) Hi/ H μz βz q1(z)/ (kN/m) q2(z)/ (kN/m) 女儿墙 4 3 2 1 1 1 （ 2） 风荷载作用下框架结构侧移验算 按公式1( ) /ni i ijjU V D 和1 ()nkkuu计算各层的相对侧移和绝对侧移，风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算过程如下。 大连华兴集团办公楼建筑结构设计 21 表 层间剪力及侧移验算 层次 Vi/kN ∑Di/(N/mm) hi/mm 4 3600 1/35971 3 3600 1/3597 2 3600 1/3921 1 4750 1/3039 从表上可以看出，风荷载作用下，框架的最大层间位移转角远小于 1/550，满足风荷载作用下弹性层间位移角限值的要求。 (3)风荷载作用下框架结构内力计算 取一榀横向中框架计算。 表中的反弯点高度比 y 按。