反动式汽轮机回热系统毕业设计修改版(编辑修改稿)

反动式汽轮机回热系统毕业设计修改版(编辑修改稿)内容摘要：

• 主蒸汽初焓值： 0h = kJ/kg • 主蒸汽流量： D0 =1783 t/h • 高压缸排汽压力： Pgp = MPa • 高压缸排汽温度： tgp =312 ℃ • 高压缸排汽焓值： hgp = kJ/kg • 高压缸排汽流量： Dgp = t/h（去中压缸部分） 13 中压缸 2 9 级 • 再热蒸汽压力： P0z = MPa • 再热蒸汽温度： t0z =537 ℃ • 再热蒸汽初焓值： h0z = kJ/kg • 再热蒸汽流量： D0z = t/h • 中压缸排汽压力： Pzp = MPa • 中压 缸排汽温度： tzp =333℃ • 中压缸排汽焓值： hzp = kJ/kg • 中压缸排汽流量： Dzp = t/h（去低压缸部分） 低压缸 （ 2 7） +（ 2 7） 级 • 进汽压力： p0d = MPa • 进汽温度： t0d =333 ℃ • 进汽初焓值： h0d = kJ/kg • 进汽流量： D0d = t/h • 低压缸排汽压力： pdp = MPa • 低压缸排汽焓值： hdp =2333 kJ/kg • 低压缸排汽流量： Ddp = t/h（去凝汽器） 回热系统 ： 共 8 段抽汽分别在 • 高压缸第 8级后（对 8号高压加热器） • 高压缸第 11级后（即高压缸排汽，对 7 号高压加热器） • 中压缸第 16级后（对 6号高压加热器） 14 • 中压缸第 20级后（即中压缸排汽，用于除氧器、小汽轮机） • 低压缸 A/B 第 2 2 2 26 级后（分别对 1号高压加热器） 热力系统图 （下页） 机组回热计算参数列表 该机采用大气式除氧器，除氧器压力为 ，对应的饱和水温度39。 edt  ℃。 根据给水温度  ℃，可得 7H 高压加热器给水出口温度8wt  ℃，且除氧器出口水温 7  ℃，根据等温升（等比焓升 ） 分配原则得 6H 、 7H 高压加热器给水出口水温： 取 ℃。 同样可以选取 7H 高压加热器的给水出口水温 7  ℃。 由于凝汽器的压力为 ，其对应的饱和温度为 ℃，根据等比温6 2 7 2 . 6 1 6 8 . 21 6 8 . 2 3wt     ℃ 15 升分配原则可以依次得出 1 2 3 4H H H、 、 、 H低压加热器的给水出口水温， 表 31 600MW 凝气式汽轮机加热器汽水参数 加热 器号 抽 气 压力 ep  Mpa 抽气比 焓 eh  kJ kg 抽气管 压损e ep p % 加热器工作压力 39。 ep  Mpa 饱和水温度 39。 et  ℃ 饱和水比焓 39。 eh  kJ kg 出口端差 ,t  ℃ 给水出口水温2wt  ℃ 给水出口 比焓2wh  kJ kg 1H 5 2H 2636 5 3H 6 4H 5 dH 5 0 6H 1． 588 4 0 7H 0 1042 8H 4 269 1165 计算回热抽汽系数及凝汽系数 采用相对量方法进行计算 (1)8 号高压加热器的计算 8 8 8 7()dw w e wh h h h   16 78888 8 8 7( ) /1165 .4 1042 .8 3118 .4 1067 .8()w e wdwdw w e whhhhh h h h  （ ）88  H8 的疏水系数 88  (2)7 号高压加热器 H7 的计算 6 7 6dd   7 7 7 8 8 7 7 6[ ( ) ( ) ] ( )d d dw d w w w wh h h h h h       7 6 8 8 7777( ) / ( )ddw w d w wdwh h h hhh     = 1 0 4 2 . 8 8 5 6 . 1 / 0 . 9 8 0 . 0 6 1 ( 1 0 6 7 . 8 8 8 5 . 13 0 1 0 . 4 8 8 5 . 1   （ ） ） = H7 的疏水系数 7 8 7dd  =+= 再热蒸汽系数 rh = 871 == (3) 6 号高压加热器 H6的计算 因为除氧器出口水进入六号高压加热器，而水是不可压缩流体，所以进入六号高加的给水焓值可以按除氧器出口水焓值计算，即由热平衡 得： 6 6 6 7 7 6 6 5[ ( ) ( ) ] ( )d d dw d w w w wh h h h h h       6 6 5 7 7 666( ) / ( )ddw w d w wdwh h h hhh   = 8 5 6 . 1 7 5 1 . 1 ) / 0 . 9 8 0 . 1 4 5 4 ( 8 8 5 . 1 7 6 1 . 23 3 1 6 . 7 7 6 1 . 2   （ ） = H6 的疏水系数 6 7 6dd  =+= (4)除氧器 HD的计算 因为进入除氧器的轴封蒸汽量很少，所以可以忽略轴封抽汽，由除氧 17 物质平衡可知除氧器的进水系数  c4=1 5 d6 由能量平衡： 5 5 4 6 6 4 5 4[ ( ) ( ) ] ( )d d dw d w w w wh h h h h h       5 = 5 4 6 6 454( ) / ( )ddw w d w wdwh h h hhh   ( 751. 1 561. 3 / 86 ( 761. 2 457. 5 )3125 .6 457. 5    ） = 除氧器的 HD 进水系数 4 5 61cd     4 5 61cd    == (5)4 号低压加热器 H4 的计算 直接由 H4的热平衡可得 4 4 4 4 4 4 34 4 3444( ) ( )()()dw c w wc w wdwh h h hhhhh      0 . 7 6 9 1 4 ( 5 6 1 . 3 4 3 4 . 5 ) 0 . 9 82 9 3 1 . 6 4 5 7 . 5  = H4的疏水系数为 4d = 4 = (6) 3 号低压加 热器 H3的计算 同理，有 3 3 3 4 4 3 4 3 2[ ( ) ( ) ] ( )d d dw d w w c w wh h h h h h        3 = 4 3 2 4 4 333( ) / ( )ddc w w d w wdwh h h hhh     0 . 7 6 9 1 4 4 3 4 . 5 3 5 0 . 5 / 0 . 9 8 0 . 0 4 0 2 ( 4 5 7 . 5 3 7 3 )2 7 5 4 . 4 3 7 3     （ ） 18 = H3 的疏水系数α d3= 4d + 3 =+= (7) 2 号低压加热器 H2的计算 2 2 2 3 3 2 4 2 1[ ( ) ( ) ] ( )d d dw d w w c w wh h h h h h         2= 4 2 1 3 3 222( ) / ( )ddc w w d w wdwh h h hhh     0 . 7 6 9 1 4 3 5 0 . 5 2 5 4 . 8 / 0 . 9 8 0 . 0 6 6 4 6 ( 3 7 3 2 7 7 . 1 )2 6 3 6 2 7 7 . 1     （ ）= H2 的疏水系数α d2= 2+α d3=+= （ 8） 1 号低压加热器 H1 的计算 为了计算方便，将 1 号低压加热器 与 SG(轴封加热器 )和凝汽器进行整体分析，并忽略轴封抽汽。 由热井的物质平衡式，可得： 2 1 4c d c     。 （ 1） 能量平衡： 39。 39。 4 1 1 1 2 2c w d c ch h h h     。 （ 2） 由（ 1）得 : 4 2 1c c d     =－  代入（ 2）式： α 1 + +(－α 1) = α 1= （ 9）凝汽系数α c的计算与物质平衡校核 由热井的物质平衡式计算α c== 由汽轮机通流部分物质平衡来计算α c α c=1－ 81 j =－ = 两者计算结果相同，表明以上计算完全正确。 新汽量计算及功率校核 根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算 D0 19 D0 =D0c /β = D0c /(1－ 81 jjY) (1)计算 D0c rhq = rhh 7h ==(KJ/h) 凝汽器的比内功为 icw = h0+ rhq － ch =+－ 2333=(KJ/h) D0c =gmicWPe3600  103= 9 8 5 8 7 6 0 03 6 0 0   =（ KJ/h） (2) 计算 D0 各级抽汽不足系数 YJ如下： 8Y = 8 rh c(h +q h )icw= (3 1 1 8 .4 + 5 2 6 .5 2 3 3 3 )1 5 8 7 .9 = Y7 = 7 rh cich q hw= 3 0 1 0 .4 5 2 6 .5 2 3 3 31 5 8 7 .9= Y6 = (h6 － hC)/Wic=(－ 2333)/= Y5 =(h5 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y4 =(h4 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y3 =(h3 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y2 =(h2 － hc)/ Wic =(2636－ 2333)/= Y1 =(h1 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= 于是 ,抽气做功不足汽耗增加系数  为  =1/(181 jjY)=1/[1(+++++++)]=1/()= 则汽轮机的新蒸汽量 D0 =D0c  β = =表 32 jjh 、 j jY 和 jD的计算数据 20 j jh jjh jY j jY。