斗轮堆取料机皮带运输机设计_毕业设计论文(编辑修改稿)

斗轮堆取料机皮带运输机设计_毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

的上托辊一般采用槽型托辊组 ，结构如下图。 其中λ为槽角，多年来取 20176。 但现在许多企业已使用 30176。 、 35176。 、 45176。 的托辊槽角。 合理地选用托辊槽角，可以使输送带的横断面积增大。 如果槽角由 20176。 增加到 30176。 ，则在同样带宽时可使物料横断面积增大 20％，运输量可提高 1％。 目前在带式输送机中，大部分采用 30176。 的槽角。 托辊间距的布置应保证输送带在托辊间所产生的下垂度尽可能低小。 输送带在托辊间下垂直度一般取为不超过托辊间距的 ％。 输送机上托辊的间距见下表： 带宽 300400 500650 8001000 12001400 松散物料的 ≦ 1500 1400 1300 1200 河北工业大学 2020届本科毕业论文 11 堆积密度 ρ/t m^(3) 12 1400 1300 1200 1100 ＞ 1300 1200 1100 1000 托辊密封结构的好坏直接影响托辊阻力系数的大小和托辊的寿命。 托辊的转动阻力不仅与速度、轴承及其密封有关，而且与润滑脂的选择也有很大关系。 润滑脂除起润滑作用外，还起密封作用。 6. 张紧装置 1 螺杆式张紧装置 由于它的行程受到限制，又不能自动保持恒张力，所以。 一般只适用于长度较短、功率较小的输送机上。 它的张紧行 程按整机长度的 1%选取。 如下图： 1螺杆 2滚筒 3机架 4可移动的滚筒轴承座 2 坠重式张紧装置 它适用于输送机长度较大、功率也较大的情况。 由于它结构简单可靠，因此可优先选用。 垂直安装的滚筒坠重式张紧装置用于小车坠重式张紧装置有困难的场合。 它的缺点是改向滚筒多，而且物料容易落入张紧滚筒之间，从而损坏输送带。 下图为 小车重锤式张紧装置 河北工业大学 2020届本科毕业论文 12 1重锤 2小车 3滑轮组 4绞车 7 带式输送机的驱动装置 带式输送机的驱动装置一般由一个或多个驱动滚筒、 减速器、联轴器等组成。 为了适应输送机满载启动，多选用 JQ JQ JQ3 系列电动机。 这种电动机的启动力矩为额定力矩的 倍。 对于功率大于 100kw 的输送机，若采用 JS 型电动机，则由于这种电动机启动性能差，需要配备粉末联轴器。 为了传递必要的牵引力，输送带与滚筒之间必须有足够的摩擦力。 要提高牵引力，可以增加松边张力，摩擦系数和围包角。 当增加松边张力时，输送带的强度必须提高，这样会增加输送机的造价。 因此设计驱动装置时，多采用增加摩擦系数和围包角的方法来保证获得必要的牵引力。 采用单滚筒驱动 时，围包角可达 210176。 230176。 另外可采用胶面滚筒以提高摩擦系数。 4 输送机设计 河北工业大学 2020届本科毕业论文 13 带宽的确定 2 200B  式中 B—— 带宽 mm，  —— 最大粒度， mm。 （ ） 输送带宽度应由载托辊槽角，物料的堆积角配合物料堆积的横断面积进行选型计算， 再由公式（ ）进行核算，但本设计输送物品为成品大理石，成品大理石下边有托架和玻璃板，而且是单件输 送，无法计算粒度和无聊堆积的横断面积。 故先取带宽B=500mm。 带速选择原则 (1)输送量大、输送带较宽时，应选择较高的带速 [6]。 (2)较长的水平输送机，应选择较高的带速；输送机倾角愈大，输送距离愈短，则带速应愈低 [6]。 (3)物料易滚动、粒度大、磨琢性强的，或容易扬尘的以及环境卫生条件要求较高的，宜选用较低带速。 (4)一般用于给了或输送粉尘量大时，带速可取 ~1m/s；或根据物料特性和工艺要求决定。 (5)人工配料称重时，带速不应大于。 (6)采用犁式卸料器时， 带速不宜超过。 (7)采用卸料车时，带速一般不宜超过 ；当输送细碎物料或小块料时，允许带速为。 (8)有计量秤时，带速应按自动计量秤的要求决定。 (9)输送成品物件时，带速一般小于 [6]。 故本输送机是运输成品的大理石，属于成品物件，而且要求稳定运输，由上原则可知带速不超过 m/s。 此处先取带速 m/s. 圆周驱动力的计算 圆周驱动力计算公式 传动滚筒上所需圆周驱动力 UF 为输 送机所有阻力之和，可用式（ ）计算： 12U H N S S S tF F F F F F     （ ） 式中 HF —— 主要输送阻力， N； 河北工业大学 2020届本科毕业论文 14 NF —— 单独部件的附加阻力， N； 1SF —— 输送载荷的倾斜阻力， N； 2SF —— 特种附加阻力， N； StF —— 倾斜阻力， N。 五种阻力中， HF 、 NF 是所有输送机都有的，其他三类阻力，根据输送机侧型及附件装设情况定，由设计者选择 [7]。 对机长大于 80m 的带式输送机，附加阻力 NF 明显的小于主要阻力，可用简便的方式进行计算，不会出现严重错误。 为此引入系数 C作简化计算，取 C=2，则公式变为下面的形式： 12U H S S StF C F F F F    （ ） 主要阻力计算 输送机的主要阻力 HF 是物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力的总和。 可用式（ ）计算： [ ( 2 ) c os ]H R O RU B GF fL g q q q q     （ ） 式中 f —— 模拟摩擦系数，根据工 作条件及制造安装水平决定，一般可按表查取。 L —— 输送机长度（头尾滚筒中心距）， m； g —— 重力加速度； 带宽为 500m 查机械设计手册选定托辊直径 89mm，型号： DTⅡ GP1107，上托辊间距a1=400mm，下托辊间距 a2=600mm，重量 /kg: ，槽角均为０176。 ROq —— 承载分支托辊组每米长度旋转部分重量， kg/m，用式（ ）计算 10ROGq a （ ） 其中 1G —— 承载分支每组托辊旋转部分重量， kg； 0a —— 承载分支托辊间距， m； 托辊已经选好，知 1  计算： 101 1 .6 2 8 .5 k g / m0 .4RO Gq a   河北工业大学 2020届本科毕业论文 15 RUq —— 回程分支托辊组每米长度旋转部分质量， kg/m，用式（ ）计算： 2RUUGq a （ ） 其中 2G —— 回程分支每组托辊旋转部分质量 Ua —— 回程分支托辊间距， m； 2 kgG  计算 ： 2 1 0 . 4 / 0 . 6 1 7 . 3 k g / mRU UGq a   Gq —— 每米长度输送物料质量 200 1 3 k g /m1 .5Gq  Bq —— 每米长度输送带质量， kg/m， / mBq  [ ( 2 ) c os ]H R O RU B GF fL g q q q q     = 5 [++（ 2 +） cos0176。 ]= f 运行阻力系数 f值应根据表选取。 取 f =。 表 42 阻力系数 f 输送机工况 f 工作条件和设备质量良好，带速低，物料内摩擦较小 ～ 工作条件和设备质量一般，带速较高，物料内摩擦较大 ～ 工作条件恶劣、多尘低温、湿度大，设备质量较差，托辊成槽角大于 35176。 ～ 主要特种阻力计算 主要 特种阻力 1SF 包括托辊前倾的摩擦阻力 F 和被输送物料与导料槽拦板间的摩擦阻力 glF 两部分，按式（ ）计算： Sl glF F F （ ） 河北工业大学 2020届本科毕业论文 16 F 按式（ ）或式（ ）计算： 三个等长辊子的前倾上托辊时 0 ( ) c os si nBGF C L q q g     （ ） 二辊式前倾下托辊时 0 c o s c o s s inBF L q g    （ ） 本输送机没有主要特种阻力 1SF ，即 1 0SF  附加特种阻力计算 输送机没有主要特种阻力 2SF ，即 2SF =0 倾斜阻力计算 倾斜阻力按下式计算： StF St GF q g H   （ ） 式中：因为是本输送机水平运输，所有 H=0 St GF q g H   =0 由式（ ） 12U H S S StF C F F F F    2 17 8 .6 0 0 0 35 7 .2 NUF       传动轴功率计算 传动滚筒轴功率（ AP ）按式（ ）计算： 1000UA FP  （ ） 电动机功率计算 电动机功率 MP ，按式（ ）计算： 39。 AM PP  （ ） 式中  —— 传动效率，一般在 ~ 之间选取； 1 —— 联轴器效率； 河北工业大学 2020届本科毕业论文 17 每个机械式联轴器效率： 1 = 液力耦 合器器： 1 =； 2 —— 减速器传动效率，按每级齿轮传动效率 .为 计算； 二级减速机： 2 = = 三级减速机： 2 = = 39。  —— 电压降系数，一般取 ~。  —— 多电机功率不平衡系数，一般取   ，单驱动时， 1。 根据计算出的 MP 值，查电动机型谱，按就大不就小原则选定电动机功率 [8]。 速度V=由式（ ） 35 7 .2 0. 25 / 1 00 0 0. 08 9 WAPK   由式（ ）  0 . 0 8 9 0 . 2 K W0 . 9 8 x 0 . 9 8 x 0 . 9 8 0 . 9 5 x 1MP x 输送带张力计算 输送 带张力在整个长度上是变化的，影响因素很多，为保证输送机上午正常运行，输送带张力必须满足以下两个条件： （ 1）在任何负载情况下，作用在输送带上的张力应使得全部传动滚筒上的圆周力是通过摩擦传递到输送带上，而输送带与滚筒间应保证不打滑； （ 2）作用在输送带上的张力应足够大，使输送带在两组托辊间的垂度小于一定值。 输送带不打滑条件校核 圆周驱动力 UF 通过摩擦传递到输送带上（见图 42） 图 42作用于输送带的张力 如图 42所示，输送带在传动滚简松边的最小张力应满足要求： 河北工业大学 2020届本科毕业论文 18 min maxLS CF （ ） 传动滚筒传递的最大圆周力 max aF K F。 动载荷系数  ；对惯性小、起制动平稳的输送机可取较小值。 否则，就应取较大值。 取  则由式 m a x 1 .2 35 7 .2 42 8 .6 4NUF    表 43 传动滚筒与输送带间的摩擦系数 该设计取  =；  =470。 对常用 1C 0. 671e m in m a x 0 .6 7 x 4 2 8 .6 4 2 8 7 .6 8 N FLS CF    故摩擦条件满足。 输送带不会打滑。 传动滚筒最大扭矩计算 单驱动时 ,传动滚筒的 最大扭矩 maxM 按式（ ）计算： max。