钢筋混凝土单层工业厂房结构设计单层厂房计算书(编辑修改稿)

钢筋混凝土单层工业厂房结构设计单层厂房计算书(编辑修改稿)内容摘要：

第 23 页 23 各柱不动铰支座反力分别为： A 列柱：  ，  =， 1/ / ， 5C =   ..135 8 a x ,5  kA TCR KN(← ) B 列柱：  ，  =， 1/ / ， 5C =   ..135 5 a x ,5  kB TCR KN(← ) 排架柱顶部动铰支座的总反力：  CBA RRRR KN(← ) 排架柱顶最后剪力分别为：    RRV AAA  KN(← )    RRV BBB  KN(← )    RRV CCC  KN(→ ) 排架柱各柱的弯矩图如图 1— 21 所示 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 24 页 24 图1 21 T max,k 作用于 AB 跨时排架柱内力图 A B CM(kN m)2） BC 跨作用有横向水平荷载 maxT 时， 计算简图如下图 122 所示； max, KN 各柱不动铰支座反力分别为： B 列柱：  ，  =， 1/ / ， 5C =   ..135 5 a x ,5  kB TCR KN(← ) C 列柱：  ，  =， 1/ / ， 5C =   .. a x ,5  kC TCR KN(← ) 所以排架柱顶不动铰支座总反力为：  CBA RRRR KN(← ) 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 25 页 25 故排架柱顶最后剪力分别为：    RRV AAA  KN(→ )    RRV BBB  KN(← )    RRV AAA  KN(← ) 排架柱各柱的弯矩图如图 123所示： 图123 作用于 跨时排架柱内力图（ 6）风荷载作用下的内力分析 1）左吹内时，计算简图如图 1— 24 所示 各住不动铰支座反力分为： A 列柱：  ，  = 查附表 9附图 9— 8得 11C =   2  HqCR A KN(← ) C 列柱：  ，  = 查附表 9附图 9— 8得 11C =   2  HqCR C KN(← ) 排架柱顶不动铰支座的总反力为：  CBAW RRRFR KN(← ) 排架柱柱顶剪力分别为： 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 26 页 26    RRV AAA  KN(← )    RRV BBB  KN(→ )    RRV CCC  KN(→ ) 排架柱的各住弯矩图如图下页图 1— 24所示。 KNFW  图 124 左吹风时计算简图与内力图 2)右吹风时，计算简图如图 1— 25 所示 各柱不动绞支座反力分别为： A 列柱：  ，  =, 11C =   2  HqCR A KN(← ) C 列柱：  ，  =, 11C =   2  HqCR C KN(← ) 排架柱不动铰支座的总反力为：  CBAW RRRFR KN(→ ) 排架柱顶剪力分别为： AV = AR RA = =(← ) BV = BR RB = =(← ) CV = CR RC = =(→ ) 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 27 页 27 KNFW  图 125 右吹风时计算简图与内力图 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 28 页 28 六、内力组合 不考虑厂房整体空间工作，对 A柱进行最不利组合，具体方法何数据间下述两表 内力、 截面 永久荷载 屋面活荷载 吊车荷载 风荷载 作用在AB跨 作用在BC跨 kDmax,在 A柱 kDmin,在 A柱 max,kT 在AB柱 kDmax,在 C柱 kDmin,在 C柱 kTmax, 在BC柱 左风 右风 项次 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑾ ⅠⅠ M 2 0.03 7 8 9  8 8  5 N 311.05 36 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ⅡⅡ M 46.94 9.03 7 4  8 8  5 N 360.05 36 0 12 6 0 0 0 0 0 0 ⅢⅢ M 9 4.87 5 103.49  105.04 4 4  4 182 141.96 N 406.01 36 0 12 6 0 0 0 0 0 0 V 21 89 2 6 7 71 A 柱内力标准值汇总表 内力 + maxM 与相应 N maxM 与相应 N maxN 与相应 M minN 与相应 M 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 29 页 29 组合/ 截面 组合项 内力 组合项 内力 组合项 内力 组合项 内力 Ⅰ Ⅰ M ①+[③ +⑧+⑨ +⑩ ] (4) ①+.4x[②+（⑤ +⑦ ） +⑥ +⑨ +⑾ ] () ①+ x ② 或 ①+.4x[② +③ +⑧ +⑨ +⑩ ] (1)或 () ①+.4x[⑨+(⑤ +⑦ ） + ⑾ ] () N 6(311.05) () ()或() () Ⅱ Ⅱ M ①+[③+x(④ +⑧ )+⑨ +⑩ ] 9(84.98) ①+.4x[②+⑦ +⑨+⑾ ] () ①+.9x[② +③ +⑨+ x(⑧ +④ )+ ⑩ ]或①+.4x[③ +⑨ +⑩+(④ +⑧ )] (7)或() ①+.4x[⑦+⑨ +⑾ ] () N 2 (730.66) () ()或() () 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 30 页 30 Ⅲ Ⅲ M ①+[③+x(④ +⑧ )+ ⑥ +⑩ ] 1(400.01) ①+.4x[②+⑤ +⑥+⑾ ] (7) ①+.9x④ 或①+.4x[③+(④ +⑧ )+ ⑥ +⑩ ]或 ①+.9x（② +⑤ +⑥ +⑾） （ ）或() ①+.4x[③+⑧ +⑨+⑩ ] （ ） N 8(776.62) () （ 2）/() 或 () （ 1） Ⅲ Ⅲ V (2) () () 72 A 柱内力组合表 注： ()MkN m ， ()NkN。 七、截面设计 以 A 柱为例，砼采用 C30，纵筋采用 HRB335 级，箍筋采用 HPB235 级， （一） 柱的纵向钢筋计算（采用对称配筋） （ 1）上柱 根据内力组合表，经过比较分析，其中最不利内力组合为： 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 31 页 31 ①   KNN mKNM ②   KNN mKNM 查表得有吊车厂房排架方向： 0 2 2 4200 8400ul H m m    1） 按第①组内力计算 mmNMe 30  0 40 40 0 40 36 0h h mm     mmmmh 0 030  mmeee ai  152140084000 hl , 131    取N bhf c 02  hl 11)(1400 11 221200   hlhe i mmahee si   mmbfNx c 31    0 0 .5 5 3 6 0 1 9 0 2 8 0bsx h m m x a m m      且,属于大偏心受压构件 mmahee si 39。 239。   则230)40360(300 )39。 ( 39。 39。 mmahf NeAAsyss  203选用  As=942mm2 最小配筋率计算 2minmin, 320400400% mmbhA s   浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 32 页 32 2）按第②组内力计算 mmNMe 30  mmeee ai  , 131    取N bhf c 02  hl 11)(1400 11 221200   hlhe i mmmmahee si   mmbfNx c 31    mmaxmmhx sb 8040239。 21 9 83 6 05 5  且 属于大偏心受压构件。 mmahee si 39。 239。   则230)40360(300 )39。 ( 39。 39。 mmahf NeAAsyss  选用 24 16( 804 )SA mm 最小配筋率计算 2m inm in, 320400400% mmbhA s   3）垂直于弯矩作用平面承载力验算 有电车厂房柱间支撑时，柱在垂直排架方向的计算长度： mmHl u 5 2 5 04 2 0  ， ,1340052500  查表bl 0 .9 ( 39。 39。 ) 0 .9 0 .9 3 (1 4 .3 4 0 0 4 0 0 3 0 0 8 0 4 2 ) 2 3 1 9 4 0 3 .2 6u c y SN f b h f A k N k N            满足要求 浙江农林大学土木工程专业课程设计计算书 共 46 页 第 33 页 33 （ 2）下柱：由 Ⅱ Ⅱ及Ⅲ Ⅲ截面的内力组合选出不利组合： ① M mKN ② M mKN ③ M mKN N N N 查表 158，得有吊车厂房排架方向 0 1. 0 1. 0 10 10。