三期新建光纤厂房项目脚手架专项方案(编辑修改稿)

三期新建光纤厂房项目脚手架专项方案(编辑修改稿)内容摘要：

） —— 组长，负责协调指挥工作； 张 辉 （施工员） —— 组员，负责现场施工指挥，技术交底； 窦 威 （安全员） —— 组员，负责现场安全检查工作； 华 * *（架子工班长） —— 组员，负责现场具体施工； 二、特种作业人员 序号 姓名 上岗证号 复检期限 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 14 第七节、计算书及相关图纸 【计算书】 辅房区域 落地脚手架计算书 一、参数信息 双排脚手架搭设高度为 14 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为 ：横距 Lb为 ，纵距 La为 ，大小横杆的步距为 m； 内排架距离墙长度为 ； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ 48 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 m，水平间距 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 施工均布活荷载标准值 : kN/m2；脚手架用途 :结构脚手架； 同时施工层数 :2 层； 本工程地处江苏吴县东山，基本风压 kN/m2； 风荷载高度变化系数 μ z，计算连墙件强度时取 ，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数 μ s 为 ； 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网 (kN/m2):； 脚手板类别 :竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 :无； 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 15 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m):； 脚手板铺设总层数 :3； 地基土类型 :素填土；地基承载力标准值 (kPa):； 立杆基础底面面积 (m2):；地基承载力调整系数 :。 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 16 二、大横杆的计算 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)第 ，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值 :P1= kN/m ； 脚手板的自重标准值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷载标准值 : Q= (2+1)= kN/m； 静荷载的设计值 : q1= + = kN/m； 活荷载的设计值 : q2= = kN/m； 图 1 大横杆设计荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 17 图 2 大横杆设计荷载组合简图 (支座最大弯矩 ) 跨中和支 座最大弯距分别按图 图 2组合。 跨中最大弯距计算公式如下 : M1max = + 跨中最大弯距为 M1max= + = kN m； 支座最大弯距计算公式如下 : M2max = 支座最大弯距为 M2max= = kN m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ =Max( 106, 106)/4490= N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ = N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求。 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： ν max = ( + )/100EI 其中：静荷载标准值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷载标准值 : q2= Q = kN/m； 最大挠度计算值为：ν = 18004/(100 105107800)+ 18004/(100 105 107800) = mm； 大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与 10 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 18 mm，满足要求。 三、小横杆的计算 根据 JGJ13020xx第 ，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值作为小 横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值： p1= = kN； 脚手板的自重标准值： P2= (2+1)= kN； 活荷载标准值： Q= (2+1) = kN； 集中荷载的设计值 : P= (+)+ = kN； 小横杆计算简图 最大弯矩考虑为小 横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下 : Mpmax = Pl/3 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 19 Mpmax = m ； 最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = kN m； 最大应力计算值 σ = M / W = 106/4490= N/mm2 ； 小横杆 的最大弯曲应力 σ = N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求。 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 : ν qmax = 5ql4/384EI ν qmax=5 10504/(384 105 107800) = mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集 中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 : ν pmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI ν pmax = 1050 (3 105024 10502/9 ) /(72 105 107800) = mm； 最大挠度和 ν = ν qmax + ν pmax = + = mm； 小横杆的最大挠度为 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求。 四、扣件抗滑力的计算 按规范表 ,直角 、旋转单扣件承载力取值为 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 20 大横杆的自重标准值 : P1 = 2/2= kN； 小横杆的自重标准值 : P2 = ； 脚手板的自重标准值 : P3 = ； 活荷载标准值 : Q = /2 = kN； 荷载的设计值 : R= (++)+ = kN； R kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 五、脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为 NG2= 3 (+)/2 = kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为 0kN/m NG3 = 0 3 ； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 : kN/m2 NG4 = 14 = kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2/2 = kN； 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N = NG+ = + = kN； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N39。 =+= + =； 六、立杆的稳定性计算 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 21 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk= zμ sω 0 其中 ω 0 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)的规定采用： ω 0 = kN/m2； μ z 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)的规定采用： μ z= ； μ s 风荷载体型系数：取值为 ； 经计算得到，风荷载标准值为 : Wk = = kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 : Mw = kN m； 考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φ A) + MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ： N = kN； 不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φ A)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ： N = N39。 = ； 计算立杆的截面回转半径 ： i = cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ13020xx)表 ： k = ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)表 ： μ = ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = m； 长细比 : L0/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： φ = 立杆净 截面面积 ： A = cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 22 钢管立杆抗压强度设计值 ： [f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时 σ = ( 424)+； 立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 不考虑风荷载时 σ = ( 424)= N/mm2； 立杆稳定性计 算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 七、最大搭设高度的计算 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)荷载时 ,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： Hs = [φ Af ( + (Σ NQk + Mwkφ A/W))]/ 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载标准值 ： NQ = kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ： Gk = kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / ( ) = /( ) = kN m； Hs =( 104 205 103( + (+ 100 )))/( )= m； 按《建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)搭设高度 Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过 50米： [H] = Hs /(1+) [H] = /(1+ )= m； [H]= 和 50 比较取较小值。 经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 江苏通鼎光电三期新建光纤厂房项目 23 脚手架单立杆搭设高度为 14m，小于 [H]，满足要求。 八、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 连墙件 风荷载标准值按脚手架顶部高度计算 μ z＝ ， μ s＝ ， ω 0＝ ， Wk = zμ sω 0= = kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，按照下式计算： Nlw = Wk Aw = kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： N。