论文φ140轧管机传动系统设计(编辑修改稿)

论文φ140轧管机传动系统设计(编辑修改稿)内容摘要：

mhln   （ 5） 计算变形速度 因为 mhl。 所以采用粘着理论计算 10ln hhlvu rm    （ 6） 计算相对压下量 %1000  hh %10031040  % （ 7） 计算平均变形程度 mmr  11ln % 1ln   其中 %%  m （ 8） 计算 20的变形阻力 rut KKK  60 查 《轧钢机械》 表 21 得 20变形阻力公式系数值 A B C D E N  3 1 0 0 02 7 31 0 4 51 0 0 02 7 3  tT 1） 变形温度影响系数  BTAK t  exp   3 1 0 2 xp   2） 变形速度影响系数 DTCu uK 10 31 100 0 3 5   3） 变形程度影响系数   mNmr rErEK      M  （ 9） 根据采用采利柯夫计算接触弧上的平均压力  npm 7 2 9   （ 10） 计算轧制力 FpP m 5 12 3 8 83 8 67 9   3 计算第三道次轧制力 （ 1） 计算压下量 mmh 30 （ 2） 计算接触弧水平投影长度 mmhRl 211 5 0  （ 3） 计算轧制后轧件的平均高度 mmhhhm 2552 2402702 10  （ 4） 计算外区应力状态的影响系数 mhln   （ 5） 计算变形速度 因为 255 mhl。 所以采用粘着理论计算 10  hhlvu rm （ 6） 计算相对压下量 %1000  hh %10027030  % （ 7） 计算平均变形程度 mmr  11ln % 1ln   其中 %%  m （ 8） 计算 20的变形阻力 rut KKK  60 查 《轧钢机械》 表 21 得 20变形阻力公式系数值 A B C D E N  3 1 0 0 02 7 31 0 4 01 0 0 02 7 3  tT 1） 变形温度影响系数  BTAK t  exp   3 1 0 2 xp   2）变形速度影响系数 DTCu uK 10 31 100 0 3 1   3）变形程度影响系数   mNmr rErEK      M  （ 9） 根据采用采利柯夫计算接触弧上的平均压力  npm 0 4 0   （ 10） 计算轧制力 FpP m 3 12 3 9 03 8 87 9   4 计算第四道次轧制力 （ 1） 计算压下量 mmh 78 （ 2） 计算接触弧水平投影长度 mmhRl 21150  （ 3） 计算轧制后轧件的平均高度 mmhhhm 3 4 92 3 1 03 8 82 10  （ 4） 计算外区应力状态的影响系数 mhln   （ 5） 计算变形速度 因为 349 mhl。 所以采用粘着理论计算 10ln hhlvu rm    （ 6） 计算相对压下量 %1000  hh %10038878  % （ 7） 计算平均变形程度 mmr  11ln % 1ln   其中 %%  m （ 8） 计算 20的变形阻力 rut KKK  60 查 《轧钢机械》 表 21 得 20变形阻力公式系数值 A B C D E N  3 0 0 0 02 7 31 0 3 51 0 0 02 7 3  tT 1）变形温度影响系数  BTAK t  exp   3 0 8 0 2 x p   2）变形速度影响系数 DTCu uK 10 30 100 0 3 1   3）变形程度影响系数   mNmr rErEK      M  （ 9） 根据采用采利柯夫计算接触弧上的平均压力   npm   （ 10） 计算轧制力 FpP m 1 12 2 4 62 4 09 8   5 计算第五道 次轧制力 （ 1） 计算压下量 mmh 60 （ 2） 计算接触弧水平投影长度 mmhRl 8 560  （ 3） 计算轧制后轧件的平均高度 mmhhhm 2802 2503102 10  （ 4） 计算外区应力状态的影响系数 mhln   （ 5） 计算变形速度 因为 mhl。 所以采 用粘着理论计算 10ln hhlvu rm    （ 6） 计算相对压下量 %%1 0 03 1 060%1 0 00  h h （ 7） 计算平均变形程度 1 3 % 1ln1 1ln  mmr  其中 %%  m （ 8） 计算 20的变形阻力 rut KKK  60 查 《轧钢机械》 表 21 得 20变形阻力公式系数值 A B C D E N  3 0 0 0 02 7 31 0 3 01 0 0 02 7 3  tT 1） 变形温度影响系数  BTAK t  exp   3 0 0 2 xp   2） 变形速度影响系数 DTCu uK 10 30 100 0 4 0   3） 变形程度影响系数   mNmr rErEK      M  （ 9） 根据采用采利柯夫计算接触弧上的平均压力  npm 5 1 7   （ 10） 计算轧制力 FpP m 8 52 2 5 02 4 61 7   4 电机容量的选择 1 计算压下螺丝的转速 4890n sr/ min/ r 2 计算被平衡部件总重量 35700091000 G N448000 3 对压下螺丝进行受力分析，如图 所示。 d 3d 2M 1M 2M132P 1 1－ 压下螺丝 2－ 压下螺母 3－ 球面垫 压下螺丝受力平衡图 4 计算作用在一个压下螺丝上的力 GP   N89600 5 计算止推轴承阻力矩 331 3111 dPM   （ ） 34908 9 6 0 00 .2  = 6 计算螺纹摩擦阻力矩 )(。