脚手架专项施工方案12(编辑修改稿)

脚手架专项施工方案12(编辑修改稿)内容摘要：

应尽量使施工 荷载内、外传递平衡。 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架 体。 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验 收合格后方可使用。 任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 严格 控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得 尝试搜索3kN／ m2，确保较大安全储备。 ‘ 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两 层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 1当作业层高出其下连墙件 3． 6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适 当的临时撑拉措施。 1各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 1脚手架立杆基础外 侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。 第 十三 节 脚手架拆除安全技术措施 钢管落地脚手 架 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报 请批准，进行技术交底后才准工作。 作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、 安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 7 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专 人指挥，禁止非作业人员进入。 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、 剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原 则依次进行。 严禁上下同时进行拆架作业。 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪 刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 连墙杆 (拉结点 )应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住， 然后才能拆除。 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结 扣时，应先通知对方，以防坠落。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后 方可离开。 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。 运至地面的材料应按指定地点随 拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 1高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 1输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 1当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的 人为事故。 1如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆 除。 钢管落地脚手架计算书 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范》 (JGJ1302020)、《建筑地基基础设计规范》 (GB 500072020)、《建筑结构荷载规范》 (GB 500092020)、《钢结构设计规范》 (GB 500172020)等编制。 一、参数信息 : 双排脚手架搭设高度为 24 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为 1米，大小横杆的步距为； 内排架距离墙长度为 ； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48； 横杆与立杆连 接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 ； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 米，水平间距 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 施工均布活荷载标准值 : kN/m2；脚手架用途 :结构脚手架； 同时施工层数 :2 层； 本工程地处甘肃省酒泉市，基本风压为 kN/m2； 风荷载高度变化系数 μz 为 ，风荷载体型系数 μs 为 ； 脚手架计算中考虑风荷载作用 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m2):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网 (kN/m2):；脚手板铺设层数 :4； 脚手板类别 :竹串片脚手板；栏杆挡板类别 :栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m2):； 地基土类型 :粉土；地基承载力标准值 (kpa):； 立杆基础底面面积 (m2):；地基承载力调整系数 :。 二、小横杆 的计算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 小横杆的自重标准值 : P1= kN/m ； 脚手板的荷载标准值 : P2= 179。 ； 活荷载标准值 : Q=3179。 ； 荷载的计算值 : q=179。 +179。 +179。 = kN/m； 小横杆计算简图 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下 : 最大弯矩 Mqmax =179。 12/8 = ； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W = N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 σ = N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求。 : 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=++ = kN/m ； 最大挠度 V = 179。 179。 10004/(384179。 179。 105179。 121900)= mm； 小横杆的最大挠度 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150= 与 10 mm，满足要求。 三、大横杆的计算 : 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 小横杆的自重标准值 : P1= 179。 1= kN； 脚手板的荷载标准值 : P2= 179。 1179。 ； 活荷载标准值 : Q= 3179。 1179。 ； 荷载的设计值 : P=(179。 +179。 +179。 )/2= kN； 大横杆计算简图 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算 :M1max=179。 179。 179。 = ； 集中荷载最大弯矩计算公式如 下 : 集中荷载最大弯矩计算 :M2max=179。 179。 = ； M = M1max + M2max = += 最大应力计算值 σ = 106/5080= N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求。 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的 挠度和 ,单位 :mm 均布荷载最大挠度计算公式如下 : 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 179。 179。 15004 /(100179。 179。 105179。 121900) = mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下 : 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（ ++） /2= V= 179。 179。 15003/ ( 100 179。 179。 105179。 121900) = mm； 最大挠度和： V= Vmax + Vpmax = += mm； 大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与 10 mm，满足要求。 四、扣件抗滑力的计算 : 按规范表 ,直角、旋转单扣件承载力取值为 ，按照扣件抗滑承载力系数 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 : P1 = 179。 1179。 2/2= kN； 大横杆的自重标准值 : P2 = 179。 = kN； 脚手板的自重标准值 : P3 = 179。 1179。 ； 活荷载标准值 : Q = 3179。 1179。 /2 = kN； 荷载的设计值 : R=179。 (++)+179。 = kN； R kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 五、脚手架立杆荷载计算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值 (kN)，为 NG1 = [+(179。 2/2)179。 ]179。 = ； (2)脚手板的自重标准值 (kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为 NG2= 179。 4179。 179。 (1+)/2 = kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 NG3 = 179。 4179。 ； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； NG4 = 179。 179。 24 = kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取 值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3179。 1179。 179。 2/2 = kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB500092020)的规定采用： Wo = kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB500092020)的规定采用： Uz= 1 ； Us 风荷载体型系数：取值为 ； 经计算得到，风荷载 标准值 Wk = 179。 179。 1179。 = kN/m2； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = += 179。 + 179。 = kN； 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N = NG+179。 = 179。 + 179。 179。 = kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 179。 179。 179。 179。 179。 ； 六、立杆的稳定性计算 : 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计。