[河北]高层剪力墙住宅楼扣件式钢管脚手架施工方案(编辑修改稿)

[河北]高层剪力墙住宅楼扣件式钢管脚手架施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

/5080=； 大横杆的最大弯曲应力计算值 σ=设计值 [f]=205N/mm2，满足要求。 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 ,单位 :mm； 均布荷载最大挠度计算公式 如下 : νmax= 共 54 页 第 20 页 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： νmax= 15004 /(100105121900)= mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下 : νpmax=集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=(++)/2= ν= 15003/ ( 100 105121900 )= mm； 最大挠度和： ν= νmax + νpmax=+= mm； 大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与 10 mm，满足要求。 四、扣件抗滑力的计算 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取 ，按照扣件抗滑承载力系数 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (《建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 ； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 : P1=179。 179。 3/2=； 大横杆的自重标准值 : P2=179。 =； 脚手板的自重标准值 : P3=179。 179。 ； 活荷载标准值 : Q=3179。 179。 /2=； 荷载 的设计值 : R=179。 (++)+179。 =； R ,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 五、脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 共 54 页 第 21 页 (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG1=[+(179。 3/2)179。 ]179。 =； (2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为 NG2= 179。 3179。 179。 (+)/2=； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为 NG3=179。 3179。 ； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 : NG4=179。 179。 =； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ=3179。 179。 179。 1/2=； 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N= NG+179。 =179。 + 179。 179。 = ； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N39。 =+=179。 +179。 =； 六、立杆的稳定性计算 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)的规定采用： ω0=； μz 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)的规定采用： μz= ； μs 风荷载体型系数：取值为 ； 经计算得到，风荷载标准值为 : Wk= 179。 179。 179。 =； 共 54 页 第 22 页 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 : Mw= 179。 179。 179。 179。 179。 178。 m； 考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ： N=Nd=； 不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ： N=N39。 = ； 计算立杆的截面回转半径 ： i= cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ13020xx)表 ： k= ； 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ13020xx)表 ： μ= ； 计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定： l0= m； 长细比 : L0/i=160 ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： φ= 立杆净截面面积 ： A= cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： [f] =205N/mm2； 考虑风荷载时 σ=(489)+； 立杆稳定性计算 σ=[f]=205N/mm2，满足要求。 不考虑风荷载时 σ=(489)=； 立杆稳定性计算 σ=[f]=205N/mm2，满足要求。 七、最大搭设高度的计算 共 54 页 第 23 页 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)虑风荷载时 ,采用单立管的敞开 式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： Hs=[φAf ( + (ΣNQk + MwkφA/W))]/ 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K=NG2+NG3+NG4=； 活荷载标准值 ： NQ=； 每米立杆承受的结构自重标准值 ： Gk=； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (179。 )= /( 179。 )=178。 m； Hs =( 179。 179。 104179。 205179。 103(179。 +179。 179。 (+179。 179。 100179。 )))/(179。 )= m； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)手架搭设高度 Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过 50米： [H]=Hs /(1+) [H]= /(1+179。 )= m； [H]= 和 50 比较取较小值。 经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为 ，小于 [H]，满足要求。 八、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ ， Wk=μsω0= =； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范》 (JGJ13020xx)墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= ； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，按照下式计算： Nlw=179。 Wk179。 Aw=； 共 54 页 第 24 页 连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= ； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φA[f] 其中 φ 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i=300/ φ=， l为内排架距离墙的长度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf=179。 179。 104179。 205179。 103=； Nl= Nf=,连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl= 16kN，满足要求。 连墙件扣件连接示意图 九、混凝土板强度验算 (因缺少直接国家规范，本验算主要参考相关规范及专业论文依据，请根据实际施工情况选用 ) 单根立杆传递荷载代表值 (kN)： NL=NG+NQ=+=； 混凝土板活荷载设计值 (kN/m2)： 共 54 页 第 25 页 QB=179。 [2179。 NL/(La179。 Lb)179。 (Lb179。 La)/(179。 La179。 Lo)+Qk]=179。 [2179。 (179。 )179。 (179。 )/(179。 179。 6)+3]=； 混凝土板恒载设计值： (kN/m2)： GB=179。 h0/1000179。 25=； 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值： Fi=GB+QB=+=；按 5等跨均布荷载作用： Mmax+=178。 m， Mmax=178。 m； 依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为： Mu=α1γsfyAsh0 Mu=α1fcbχ(h0χ/2)+fy39。 As39。 (h0αs39。 )； Mu=fyAs(h0αs39。 )(当 χ2αs39。 时，采用此公式 )； 式中 Mu 板正截面极限承载弯矩； α1 截面最大正应力值与混凝土抗压强度 fc的比值，低于 C50混凝土 α1取 ； αs39。 纵向受压钢 筋合力点至受压区边缘的距离默认取 20mm； fc 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy39。 受压区钢筋抗拉强度标准值； 共 54 页 第 26 页 As39。 受压区钢筋总面积； χ 混凝土受压区高度， χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy39。 As39。 ) γs 截面内力臂系数， γs=， ξ=Asfy/(α1bh0) fy 钢筋抗拉强度标准值； As受拉钢筋总面积； h0 计算单元截面有效高度，短跨方向取 h20mm，长跨方向取h30mm，其中 h是板厚； [Mu+]=179。 Mu+=179。 179。 {179。 [179。 (179。 1000179。 430179。 )]}179。 179。 179。 430/1000000=178。 m； [Mu]=179。 Mu=179。 [179。 179。 1000179。 179。 ()+179。 179。 (43020)]/1000000=178。 m； 所以有 ： [Mmax+][Mu+]， [Mmax][Mu]， 此混凝土板是满足承载能力要求。 普通型钢悬挑脚手架计算书 任丘市万丰嘉园住宅小区一期（ 9楼 ）工程； 工程建设地点 :任丘市渤海路北侧；属于剪力墙结构； 地上 18层； 地下 2层；建筑高度： ；标准层层高： ；总建筑面积： ；总工期： 720天。 本工程由任丘市天通房地产开发有限公司投资建设，北京华特建筑设计顾问有限责任公司设计，河北冀科工程建设监理有限公司监理，中国航空港建设总公司第九工程分公司万丰嘉园项目部组织施工；由姚志通担任项 目经理，田学岩担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)、《建筑结构荷载规范》 (GB 5000920xx)、《钢结构设计规范》 (GB 5001720xx)、《建筑施工安全检查评分标准》 (JGJ5999)、《建筑施工高处作业安全技术规范》 (JGJ8091) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息 双排脚手架搭设高度为 27 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为 ，立杆的步 距为 共 54 页 第 27 页 m； 内排架距离墙长度为 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根； 脚手架沿墙纵向长度为 m； 采用的钢管类型为 Φ48； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 m，水平间距 3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 施工均布荷载 (kN/m2):；脚手架用途 :结构脚手架； 同时施工层数 :1 层； 本工程地处河北沧州市，基本风压 ； 风荷载高度变化系数 μz，计算连墙件强度时取 ，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数 μs 为 ； 每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):；脚手板铺设层数 :3 层； 脚手板类别 :木脚手板；栏杆挡板类别 :木脚手板挡板； 悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 ，建筑物内锚固段长度 m。 锚固压点螺栓直径 (mm):； 楼板混凝土标号 :C30； 共 54 页 第 28 页 共 54 页 第 29 页 悬挑架侧面图 悬挑架正面图 钢丝绳安全系数为 :； 钢丝绳与墙距离为 (m):； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 m。 二、小横杆的计算。