现浇梁施工方案双线(编辑修改稿)

现浇梁施工方案双线(编辑修改稿)内容摘要：

楞 纵 向上分配梁 立杆 混凝土基础 处理后地面基础（σ≥ 170KPa)。 支架、模板计算与基础验算 箱梁外模、内芯模和底模均采用木结构，支撑架均采用钢结构，加工制作应满足强度、刚度和稳定性要求。 验算资料 详见《 大洋河特大桥 双线 道岔梁碗扣式支架计算书 》。 支架搭设与模板拼装 支架搭设步骤及要求 (1)、首先测量定位。 (2)、从梁中往桥墩方向搭设 支 架底座加垫板。 (3)、第一层支架搭设 完毕后及时调节底座，使之处于水平，并及时设置斜杆，加固后上第二层，依次搭至高度。 (4)、支架搭设完毕后安装上可调托架调整水平后在托架安放 I16工字钢。 (5)、根据设计及预压估算沉降量，设置拱度。 (6)、铺底模。 大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 11 (7)、预压，预压采用砂袋作配重压载。 支架搭设注意事项 ⑴ .加固杆，剪刀撑等加固件的搭设： 、剪刀撑必须与脚手架同步搭设； ，每跨设置六道纵向剪刀撑。 ⑵ .拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物。 ⑶ .拆除脚手架时，应设置警戒区和 警戒标志，并由专职人员负责警戒。 ⑷ .脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序进行。 ⑸ .搭拆脚手架必须由专业架子工担任，持证上岗。 ⑹ .搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋子。 ⑺ .操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。 严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。 ⑻ .六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。 ⑼ .施工期间不得拆除下列杆件： ：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆 等等；。 ⑽ .在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘工作。 ⑾ .脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（ JGJ46）的有关规定执行。 ⑿ .沿脚手架外侧严禁任意攀登。 ⒀ .对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。 ⒁ .水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每 5列、 5排通长连续设置，并应采用扣件与立杆扣牢。 ⒂ .采用φ 48* 钢管作为斜杆，斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于 150mm；当出 现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接， 扣件扭紧力矩应为4065KN*m。 ⒄ .施工应符合下列规定： 、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施； ，使得底座、上托悬出高度≯ 40cm。 ，采用泵送混凝土时，应随浇随大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 12 捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处； 、振动和冲击； 、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复； 后拆 的施工顺序。 模板拼装及拆除 (1)、模板安装允许偏差见下表。 模板安装尺寸允许偏差 序 号 项 目 允许偏差 1 模板总长 177。 10mm 2 底模板宽 +5mm、 0 3 底模板中心线与设计位置偏差 ≤ 2mm 4 桥面板中心线与设计位置偏差 ≤ 10mm 5 腹板中心线与设计位置偏差 ≤ 10mm 6 横隔板中心位置偏差 ≤ 5mm 7 模板倾斜度偏差 ≤ 3‰ 8 底模不平整度 ≤ 2mm／ m 9 桥面板宽 177。 10mm 10 腹板厚度 +10mm、 0 11 底板 厚度 +10mm、 0 12 顶板厚度 +10mm、 0 13 横隔板厚度 +10mm、 5mm (2)、当养护完毕后的环境仍然在 0℃以下时，应待混凝土冷却至 5℃以下且混凝土与环境之间的温差不大于 15℃后，方可拆除模板。 (3)、气温急剧变化时不应拆模。 (4)、拆非承重模板时的混凝土强度应达到设计强度的 50%以上；梁体混凝土芯部与表层、箱内与箱外、表层与环境温差均不宜大于 15℃ ,并应保证梁体棱角完整。 (5)、早期张拉拆模时内模只拆不移，待梁体进行早期张拉后移出内模，侧模在早期张拉前松开。 大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 13 (6)、拆承重模板时混凝 土的强度应达到 100%以上 (预应力筋 张拉完后 )，混凝土与环境温差不得大于 15℃，当温差在 10℃以上，但低于 15℃时，拆除模板后的混凝土表面及时养护。 支架堆载预压与沉降观测 支架搭设安装完毕以后，需对其进行堆载试验。 堆载预压试验的目的： 1）对模板的强度、刚度、稳定性进行检验； 2）消除支架的非弹性变形； 3）观测支点沉降； 4）取得支架工作的各项参数，绘出支架加卸载变形曲线图，综合计算分析后，设置合理的预拱度，为使完成后的箱梁在纵向线型保持平顺美观，符合设计要求。 预压荷载及范围 箱梁在顺桥向断面 为 AA、 BB、 CC、 DD/EE、 FF六种形式，其中 AA、 EE断面在墩顶，不考虑预压，其余断面截面形式相差较小，所以全桥预压按均布荷载形式。 预压荷载为（ *（ 2*+5*2） **=，去除边墩 、中墩 2m，其余部分均布荷载为 q=(*22*5)=。 边跨预压荷载为 ，每中跨预压荷载为。 在箱梁底模上布置测点，测点布置在底模两侧及中间，顺桥向每跨 共设 9点，位置分别为两支点、 1/ 2/ 3/ 4/ 5/ 6/ 7/8 处 ，橫桥向设置 5点，位置见图“预压测点布置横断面图”。 找强度较好直顺的细铁丝铅垂挂在观测点上，地下设测站，对铅垂丝上标记标高测量，采用精密水准仪测出各点的初始标高值 H1 并记录入表格，同时在支架地面及周边设置观测点查看地基沉降情况。 加载荷重 按梁段断面尺寸分别计算。 3 4 52110 00 15 00 15 00 10 00 预压测点布置横断面图 预压材料 预压的材料选用防水矿物袋里装满河砂，计量过磅后用 25t 吊机直接吊装到箱梁底模上。 预压加载布置 加载形状尽量模拟箱梁的结构形式。 逐跨进行堆载预压，每跨加载按砼浇筑顺序，分四级进行： 大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 14 第一次加载从跨中向两侧、左右对称加载，完成第一层砂袋的均匀堆码，至受力范围内梁重量的 30%（边跨为 ，中跨为 ） ； 第二次加载完成第二层砂袋的均匀堆码，约为受力范围内梁重的 60%（边跨为，中跨为 ） ； 第三次加载完成第三层砂袋的均匀堆码，约为受力范围内梁重的 100%（边跨为，中跨为 ） ； 第四次加载完成第五层砂袋的均匀堆码，约为受力范围内 梁重的 120%（边跨为，中跨为 ）。 加、卸载 (1)、对加载后各测量点标高值 H2进行测量 根据分级加载程序，每次布载结束后立即进行观测各测量点的标高值 H2，并做好相应的记录；当连续 2次读数不变后，间隔 2小时才能继续加载。 (2)、测量卸载前各测量点标高值 H3 维持布载 24小时后、分级卸载前测量各测量点标高值 H3。 (3)、卸载 卸载过程的操作基本与加载过程相反 (4)、观测卸载后各测量点标高 H4 卸载后测量出各测量点标高值 H4，此时就可以计算出各观测点的变形如下： 非弹 性变形δ 1=H1H4。 通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。 弹性变形δ 2=H4H3。 根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度δ 2，以使支架变形后梁体线型满足设计要求。 另外，根据 H2和 H3的差值，可以大体看出持续荷载对支架变形的影响程度。 预拱度设置及调整底模标高 根据 施工图 ， 双线梁设计预拱度 分别为 、 、 、 、 、 ，施工预拱度为支架变形值 +设计预拱度，则： 对于已进行预压区段，根据如下公式调整各测点底模标高： 底模顶面标高 =梁底设计标高 +δ 2+δ x 支座安装 本桥采用 KTQZ 系列支座，支座布置见下图： 大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 15 K T Q Z 8 0 0 0 D X 0 . 1 gK T Q Z 8 0 0 0 Z X 0 . 1 g5506043060KTQZ15000 D X 0 . 1 gKTQZ15000 Z X 0 . 1 g7041070KTQZ15000 D X 0 . 1 gKTQZ15000 Z X 0 . 1 g7041070KTQZ15000 H X 0 . 1 gKTQZ15000 G D 0 . 1 g7041070KTQZ15000 D X 0 . 1 gKTQZ15000 Z X 0 . 1 g7041070KTQZ15000 D X 0 . 1 gKTQZ15000 Z X 0 . 1 g70410701080 318 0 327 0 327 0 327 0 327 0 318 0 80106043060550支座布置示意图K T Q Z 8 0 0 0 D X 0 . 1 gK T Q Z 8 0 0 0 Z X 0 . 1 g KTQZ 支座采用 套筒 +锚固螺栓 的连接方式，在墩台顶面支承垫石部位预留 套筒 孔，预留孔深度自垫石顶面计 ，预留孔深度与直径误差为 020mm，预留孔中心及对角线偏差不得大于 10mm。 球型支座在工厂组装时应仔细调平，对中上、下座板，用连接螺栓将支座连接成整体。 对于需设预偏量时，在工厂组装时预留预偏量。 支座安装应通过精密测量，四个支座顶面高差不大 于 2mm，确保支座受力均匀。 在支座安装前，检查支座的连接状况是否正常，不得松动支座上下连接螺栓。 凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除预留锚栓孔内杂物，安装灌浆模板，并用水将支承垫石表面湿润。 用楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计高程，在支座底面与支承垫石之间留出 20～ 30mm 空隙，安装灌浆模板。 支座安装见下图所示。 支座安装示意图 支座锚栓孔重力灌浆示意图 采用无收缩高强度灌注材料灌浆，灌注材料抗压强度不低于 50MPa,初步计算灌浆原材料用量，清洗砂浆搅拌机后将计量好的原材料加入搅拌机， 同时进行搅拌，搅拌时间2~5 分钟，灌浆材料性能要求如下表。 灌浆材料性能要求表 抗压强度（ Mpa） 泌水性 不泌水 8h ≥ 20 流动度 ≥ 220mm 12h ≥ 25 温度范围 +5~+35℃ 膨胀螺栓4m m厚 橡胶防漏条可拆卸预制钢模支座3050mm2030mm钢楔块大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 16 24h ≥ 40 凝固时间 初凝≥ 30min，终凝≤ 3h 28d ≥ 50 收缩率 ＜ 2% 56d 和 90d 后 强度不降低 膨胀率 ≥ % 仔细检查支座中心位置及高程后，将搅拌好的湿拌砂浆装入灌注桶，灌注支座下部及锚栓孔处空隙，灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料 全部灌满为止 ,防止中间缺浆。 施工时间应在 30 分钟内完成，施工后的机具立即用水冲洗干净。 支座锚栓孔重力灌浆见下图所示。 灌浆终凝并达 20MPa 后，拆除模板及四角钢楔，检查是否有漏浆处，必要时对漏浆处进行补浆，并用砂浆填堵钢楔块抽出后的空隙。 拧紧上座板地脚锚栓，待灌注梁体混凝土后，及时拆除各支座的上下支座连接螺栓。 体系转换时将支点从临时支撑上转换到永久支座上。 钢筋施工 钢筋和钢绞线应按规定检查出厂合格证和外观检查，并按要求进行取样复试；钢筋应符合国家现行《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（ GB1301391）有 关 规定。 按要求对张拉用锚具、夹具、连接器进行外观、硬度、静载锚固系数性能试验，质量应满足现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（ GB/T14370）的规定和设计要求。 钢筋加工在钢筋加工场完成，主筋接头采用闪光对焊。 钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实，必要时，也可用点焊焊牢；箍筋的未端应向内弯曲；箍筋转角与钢筋的交接点均应绑扎牢；箍筋的接头（弯钩接合处），在梁中应沿纵向线方向交叉布置；梁体钢筋净保护层不小于 35mm，绑扎用的铁丝要向里弯，不得伸向保护层内。 钢筋骨架制作及安装允许偏差见下表。 钢筋骨架制 作及安装 序号 项 目 允许偏差 (mm) 钢模支座锚栓重力灌浆20－30mm大洋河特大桥 双线 道岔梁 施工方案 17 1 受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸 177。 10 2 弯起钢筋的位置 177。 20 3 箍筋内边距离尺寸差 177。 3 梁体钢筋应整体绑扎，先进行底板及腹板钢筋的绑扎，然后进行顶板钢筋的绑扎，当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或进行适当弯折。 桥面垫层混凝土与梁体混凝土一同灌注，顶面钢筋根据桥面坡度斜置，施工中应注意钢筋位置的准确性。 所有梁体。