热源厂变电部分设计_毕业设计(编辑修改稿)

热源厂变电部分设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

（ 41） 1) 给水泵 I1=570A 2)锅炉电动机 I2=387A 3） 锅炉风机 I3=165A 根据年利用小时为 3000~5000h 查表得铝绞线的经济电流密度为 Jj=；铜芯电缆 Jj=。 由于 主 电机 的年利用小 时在 5000h 以上， Jj=。 选用截面为的铜芯电缆。 S1=I1/Jj=570/=235mm2 S2=I2/Jj=387/=172mm2 S3=I3/Jj=165/= 1) 给水泵 I1=570A 选用截面 3*240+1*150mm2铜芯电缆 2) 锅炉电动机 I1=387A 选用截面 3*185+1*120mm2铜芯电缆 3) 锅炉风机 I1=165A 选用截面 3*70+1*50mm2铜芯电缆 按电压损失验算电阻和电抗 电阻及电抗的标幺值 取基准容量 Sj=100mva 15 * 33 221000 . 5 0 6 1 . 2 7 56 . 3jjSrr U     （ 48） * 33 22 1000 . 3 7 8 4 0 . 9 5 36 . 3jjSxx U     * 44 22 1000 . 1 2 4 2 0 . 3 1 36 . 3jjSrr U     * 44 22 1000 . 0 9 2 9 0 . 2 3 46 . 3jjSxx U     * 55 221000 . 1 2 0 0 . 3 0 26 . 3jjSrr U     *5 0x  * 66 22 1000 . 0 9 4 1 0 . 2 3 76 . 3jjSrr U     *6 0x  * 77 22 1000 . 0 7 3 1 0 . 1 8 46 . 3jjSrr U     *7 0x  电压损失计算 线路电压损失按下式计算： 1 [ P r ]eU Q xU   （ 49） 电压损失百分数按下式计算： % 100%eUU U   （ 410） 3 1 [ 8 0 0 0 . 5 6 3 8 4 0 . 3 7 8 4 ] 9 1 . 6 86Uv      3 9 1 .6 8% 1 0 0 % 1 .5 %6000U    4 1 [ 8 0 0 0 . 1 2 4 2 4 9 6 0 . 9 2 9 ] 2 4 . 2 46Uv      4 2 4 . 2 4% 1 0 0 % 0 . 4 %6000U    16 5 1 [ 6 8 5 5 0 . 8 5 0 . 1 2 0 ] 1 6 . 5 46Uv      5 1 1 6 . 5 4% 1 0 0 % 1 . 9 %6000U    6 1 [1 0 4 0 0 . 0 9 4 1 0 ] 1 6 . 3 16Uv     6 1 6 .3 1% 1 0 0 % 0 .3 %6000U    7 1 [1 2 8 0 0 . 0 7 3 1 0 ] 1 5 . 5 96Uv     7 2 0 . 1 2% 1 0 0 % 0 . 3 %6000U    经计算，所有供电线路的电压损失都在 6%以内，电压损失均满足要求。 按长时允许电流验算各段导线截面 查《 配电 供电》表 510 可知：， 3240mm2 的铜芯电缆长时允许电流为 3285A=855A， 给水泵 电机 电缆的负荷电流570A。 经验算，按经济电流密度初选截面，符合长时允许电流的要求。 所以，所选导线符合长时允许电流的要求。 按机械强度及最小热稳定截面校验 1）电缆最小热稳定截面的校验 电缆最小热稳定截面的校验公式为： min jtSIC （ 411） 其中， I 表示线路末端最大三相短路电流； jt 表示短路假象时间。 在 无限 大容量系统中，取短路电流持续时间。 C 表示导线热稳定系数。 铜取 175，铝取 97。 电缆选用铜芯电缆，其最小热稳定截面 : 2m i n 5 0 . 71 4 4 5 9 . 4 6 9 . 1 3175jtS I m mC    120 mm2 17 符合要求。 锅炉电机 选用 铜 芯电缆 2m i n 6 0 . 21 6 8 7 2 . 4 7 7 . 5 897jtS I m mC    mm250 mm2 不符合要求。 经比较计算，改选为 95mm2的 铜 芯电缆。 锅炉电 机选用 铜 芯电缆 2m i n 7 0 . 21 7 1 9 2 . 2 7 9 . 2 697jtS I m mC    mm270mm2 不符合要求。 经比较计算，改选为 95mm2的铝芯电缆。 经计算，架空线的机械强度和电缆的最小热稳定截面均符合要求。 选定线路参数见表41。 表中 已 考虑备用量。 表 41 线路参数表 名称 型号 长度 km 数量 给水泵电机电缆 VV223*240+1*150 2 锅炉电机电缆 VV223*185+1*120 2 锅炉风机 电缆 VV223*70+1*50 6 短路电流的计算 在三相供电系统中 ，可能发生的主要短路类型有三相短路、两相短路、两相接地短路和单相接地短路等。 第一种称为对称短路，后三种通称为不对称短路。 就上述几种短路故障而言，出现单相短路故障的机率最大，三相短路故障的机率最小。 但在配电系统中，三相短路的后果最严重，因而以此验算电气设备的能力。 短路电流计算是为了对电器设备进行选型和校验。 为计算简单，本设计将采用相对值法 ， 即标幺值法。 取 基准容量为： Sj=100MVA；基准电压可取线路平均电压， 60KV侧为 63KV， 6KV侧为；则基准电流为 Ij1=， Ij2=。 1）电源电抗 **1 m a x 1 m in0 .2 0 .3 5xx， 18 2）变压器电抗 * 100% 9 . 0 4 % 0 . 5 6 516000jbdbS m v axu S k v     （ 412） 3） 输电线路 电 抗 * 0 2jljpSx x lU （ 413） 架空线 * 0 21000 .4 2 0 .26 .3ljx     310kv电缆，可取 x0=， 则： * 5 21000 . 0 8 0 . 7 0 0 . 1 4 16 . 3ljx     * 6 21000 . 0 8 0 . 2 5 0 . 0 5 0 46 . 3ljx     * 7 21000 . 0 8 0 . 2 0 0 . 0 4 0 36 . 3ljx     其它值在。 4）短路电流的计算 * *1dI x （ 414） * 1m a x *111 4 . 7 6 20 . 2 0 . 0 2 / 2dI x   * 1m i n *111 2 . 7 7 80 . 3 5 0 . 0 2 / 2dI x   * 2 m a x **111 2 . 0 3 0 40 . 2 0 . 0 2 / 2 0 . 5 6 5 / 2dbI xx     * 1m i n *111 1 . 5 5 6 40 . 3 5 0 . 0 2 / 2 0 . 5 6 5 / 2dI x   *d d jI I I （ 415） *1 m a x 1 m a x 1 4 . 7 6 2 0 . 9 1 6 4 . 3 2 9d d jI I I K A     *1 m i n 1 m i n 1 2 . 7 7 8 0 . 9 1 6 2 . 5 4 5d d jI I I K A     19 *2 m a x 2 m a x 2 2 . 0 3 0 4 9 . 1 6 1 8 . 5 9 8d d jI I I K A     *2 m i n 2 m i n 2 1 . 5 5 6 4 9 . 1 6 1 4 . 2 5 7d d jI I I K A     diI （ 416） 1 m a x 1 m a x2. 55 2. 55 4. 32 9 11 .0 39c h di I KA    1 m in 1 m in2. 55 2. 55 2. 54 5 6. 48 9c h di I KA    2 m a x 2 m a x2. 55 2. 55 18 .5 98 47 .4 25c h di I KA    2 m in 2 m in2. 55 2. 55 14 .2 57 36 .3 55c h di I K A    dII （ 417） 1 m a x 1 m a h dI I K A    1 m in 1 m in1. 52 1. 52 2. 54 5 6. 48 87c h dI I K A    2 m a x 2 m a x1. 52 1. 52 18 .5 98 28 .2 69c h dI I KA    2 m in 2 m in1. 52 1. 52 14 .2 57 21 .6 71c h dI I K A    *d d jS I S （ 418） *1 m a x 1 m a x 4 . 7 6 2 1 0 0 4 7 6 . 2d d jS I S M V A    *1 m i n 1 m i n 2 . 7 7 8 1 0 0 2 7 7 . 8d d jS I S M V A    *2 m a x 2 m a x 2 . 0 3 0 4 1 0 0 2 0 3 . 0 4d d jS I S M V A    *2 m i n 2 m i n 1 . 5 5 6 4 1 0 0 1 5 5 . 6 4d d jS I S M V A    经计算，所得值均记入表 41中，计算过程略。 限流电抗器的选择 短路电流的限制 当电网中短路电流太大，造成所 选 电器容量过大，很不经济，有时甚至无法选择合适的电 器。 因此，要对某些国的地短路电流加以限制。 限制短路电流的途径，就是增大回路阻抗。 其方法有：一、改变电网运行方式。 如将并联运行改为分类运行，提高总阻抗。 二、在回路中串入限流电抗器来增加回路总阻抗。 电抗器的选择 若短路容量大于 50MVA，则根据规定，必须加限流电抗器来限制短路电流。 计算 20 取基准容量为 100MVA，则将短路电流限制在 50MVA时， 系统 总阻抗为： * 39。 39。 / 1 0 0 / 5 0 2jx jx S S   （ 419） 电抗器电抗为 ： * * * 21002 (0 . 0 8 0 . 7 0 . 4 9 2 5 ) 1 . 3 6 6 56 . 3k j x cx x x        （ 420） 电缆的长时工作允许电流为 ，则电抗器的计算电抗值为： ** 300% 1 . 3 6 6 5 4 . 4 7 %9164ej x kjIxx I    初选用 NKL—6—300—5 型水泥电抗器， 其电器参数见表 42。 表 42 NKL—6—300—5 型水泥电抗器参数表 型号 额定电流 额定电压 动稳定性 1s 热稳定电流 NKL—6—300—5 300A 6KV 15300A 12650A 校验 电抗 器的电抗值为： * 91640 . 0 5 1 . 5 2 5300jk k eeIxx I    （ 421） 1）正常工作时。