t-05-026主厂房上部结构混凝土模板高支撑工程施工方案(编辑修改稿)

t-05-026主厂房上部结构混凝土模板高支撑工程施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

理部 焦建方 安全科 王金芳 4 人员技能差 施工前进行技能培训 S P 施工管理部 焦建方 安全科 王金芳 5 工人依 附立筋绑扎或攀登上下 禁止 S P 施工管理部 焦建方 安全科 王金芳 批准： 审核： 编制： 编制日期： 注：控制方法： W：见证； H：停工待检； S：连续监护； A：提醒； R：记录确认。 控制时机： P：作业开始前； D：每天至少一次； Z：每周一次（ 4Z：每月依次， 12Z；每季度一次）； T：活动 连续过程或中断后重新开始作业前 T0502 6主厂房上部 混凝土模板 高 支撑 工程 0/A J/FZ031 环境因素控制计划表 工程名称：常熟发电有限公司 2179。 1000MW机组扩建工程 作业过程 /活动： 主厂房上部结构 高支模 工程 序号 环境因素描述 拟采取的控制措施 责任人 备注 01 施工现场卫生 安排卫生负责人，分区管理，保持施工现场的清洁卫生 唐锡平 王金芳 02 焊条头 废弃 焊条头实行回收制度，指定人员统一发放，建立回收台 帐，回收率不小于 98% 唐锡平 吉用余 03 焊接烟雾 注意施工现场的通风 唐锡平 吉用余 04 现场材料的堆放 现场各类材料设备要按照设计场地堆放。 堆放要做到整 齐、有序、平稳、牢靠。 唐锡平 王金芳 05 噪声、粉尘污染 注意控制设备工作噪音，减少粉尘对周围环境的污染 唐锡平 王金芳 以下空白 批准： 审核： 编制： T0502 6主厂房上部 混凝土模板支撑 工程 0/A 江苏常熟发电有限公司扩建工程 主厂房上部结构高支模 工程 重大危险源辨识及控制措施 编制： 审核： 批准： 说明： — 事故发生的可能性； E— 人员暴露于危险环境频繁程度； C— 事故后果； — 风险等级值， D=L179。 E179。 C 序号 施工项目 危险因素 危害如何发生 可导致 后果 作业中危险性评价 危险 级别 现有控制措施及有效性 责任人 L E C D 1 6 主厂房结构高支 模 高处作业 高空作业不扎安全带，施工脚手架塌落，施工电源无漏电保护，夜间照明不足。 作业人员安全意识淡薄，施工脚手架未按要求搭设或使用不当，施工电源未找专业电工安装或使用不当，夜间照明组织安排不 当 高空坠落，物体打击，触电、跌伤 3 6 7 126 Ⅲ 高空作业按要求扎好安全带，并挂在上方牢固的地点上，脚手架要 经过验收挂牌 ，施工电源用三相五线制，箱内安漏电器，夜间施工加大照明。 唐锡平 陆建宏 2 6 主厂房结构高支模 起重作业工程 不正确使用钢丝绳。 钢丝绳打绳夹处断裂。 滑轮组吊物时，卷扬机或钢丝绳断裂物体坠落。 卸扣错误使用 操作人员意识淡薄。 钢丝绳打绳夹未做定期检查及维护。 卷扬机与钢丝绳未做定期检查及维护。 卸扣人员意识淡薄 人员伤害，设备损坏 5 6 15 450 Ⅴ 安全系数，绑扎绳子 10 倍千 斤绳 6～ 8 倍，保持良好的润滑状态，严防打结和扭曲，严禁和任何带电体接触，棱角处垫好管皮。 机械运动中不得与其它物体摩擦，穿过滑轮时不能有接头，扁接时长度大于钢丝绳直径 15倍且不能小于 300 ㎜，千斤绳夹角不大于 90度最大不超过 120 度。 卸扣不能横向受力，卸扣销子不能扣在活动性较大的索具内，不得使卸扣处于吊件的转角处可加衬垫或加大规模。 唐锡平 张宝明 3 6 主厂房结构高支 模 搭设 搭设时扣件拧紧力矩不符要求。 搭设不规范。 使用不当。 脚手架搭设与使用人员意识淡薄。 人员伤害 3 6 7 126 Ⅲ 扣件的拧紧力 矩达到 4060N178。 M。 使用与搭设时按照施工规范执行。 支撑架上不得集中堆放工程材料及耗材，浇筑砼时泵出口不得直接对钢筋支撑架冲击。 唐锡平 陆建宏 4 6 主厂房结构高支模搭设 施工用电 触电 非电工动电 、 电箱电器 未做 定期检查与保养 人员伤亡 5 6 15 450 Ⅳ 严禁非电工动电，并对电箱电器定期检查与保养 唐锡平 梅朝辉 T0502 6主厂房上部 混凝土模板支撑 工程 0/A 1附录 8,6米平台板高支模计算书 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 汽机房 8..6米平台 新浇混凝土楼板板厚 (mm) 120 新浇混凝土楼板边长 L(m) 10 新浇混凝土楼板边宽 B(m) 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算面板和小梁时 (kN/m2) 当计算面板和小梁时 (kN) 当计算主梁时 (kN/m2) 当计算支架立柱 及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 面板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板 面板及小梁 楼板面板 面板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 风荷载标准值 ωk(kN/m2) 基本风压 ω0(kN/m2) 1 风荷载高度变化系数 μz 风荷载体型系数 μs 三、模板体系设计 模板支架高度 (m) 立柱纵向间距 la(mm) 1400 立柱横向间距 lb(mm) 1400 水平拉杆步距 h(mm) 1700 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称 立柱距混凝土板短边的距离 (mm) 100 立柱距混凝土板长边的距离 (mm) 50 主梁布置方向 垂直楼板长边 小梁间距 (mm) 150 小梁距混凝土板长边的距离 (mm) 50 小梁两端各悬挑长度 (mm) 100， 100 T0502 6主厂房上部 混凝土模板支撑 工程 0/A 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 (mm) 18 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 面板弹性模量 E(N/mm2) 4000 根据《规范》 面板可按简支跨计算 的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取 1m单位宽度计算。 计算简图如下： W＝ 10001818/6＝ 54000mm3， I＝ 1000181818/12＝ 486000mm4 强度验算 q1＝ [(+(+24))+， (+(+24))+] 1= q2＝ 1= p＝ ＝ Mmax＝ max[， +]= m σ＝ Mmax/W＝ 106/54000＝ ≤[f]＝ 满足要求。 挠度验算 q＝ (+(+24))1= ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 53004/(3844000486000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 300/400＝ 满足要求。 五、小梁验算 小梁类型 钢管 小梁材料规格 (mm) Ф48 小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 小梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm2) 125 小梁弹性模量 E(N/mm2) 206000 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面惯性矩 I(cm4) 因 [L/la]取整 ＝ [10000/1400]取整 ＝ 7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为 100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： T0502 6主厂房上部 混凝土模板支撑 工程 0/A 强度验算 q1＝ max[(+(+24))+， (+(+24))+]＝ 因此， q1静 ＝ (+(+24))＝ q1活 ＝ ＝ M1＝ ＝ m q2＝ ＝ p＝ ＝ M2＝ +＝ m M3＝ max[， +]＝ m Mmax＝ max[M1， M2， M3]＝ max[， ， ]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/4790＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 满足要求。 抗剪验算 V1＝ +＝ V2＝ +＝ V3＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 21000/457＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 满足要求。 挠度验算 q＝ (+(24+))＝ 跨中 νmax＝ 14004/(100206000115000)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 1400/400＝ 悬臂端 νmax＝ 1004/(8206000115000)＝ ≤[ν]＝ l1/400＝ 100/400＝ T0502 6主厂房上部 混凝土模板支撑 工程 0/A 满足要求。 六、主梁验算 主梁类型 方木 主梁材料规格 (mm) 50100 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量 E(N/mm2) 8415 主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值 [τ](N/mm2) 主梁截面惯性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 因主梁 2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 小梁最大支座反力计算 Q1k＝ q1＝ [(+(+24))+， (+(+24))+]＝ q1静 ＝ (+(+24))＝ q1活 ＝ ＝ q2＝ (+(+24))= 承载能力极限状态 按四跨连续梁， Rmax＝ +＝ 按悬臂梁， R1＝ ＝ R＝ max[Rmax， R1]/2＝。 同理， R39。 ＝ ， R39。 39。 ＝ 正常使用极限状态 按四跨连续梁， Rmax＝ ＝ 按悬臂梁， R1＝ ＝ R＝ max[Rmax， R1]/2＝。 同理， R39。 ＝ ， R39。 39。 ＝ 抗弯 验算 计算简图如下： T0502 6主厂房上部 混凝土模板支撑 工程 0/A 主梁弯矩图 (kNm) 主梁剪力图 (kN) 主梁变形图 (mm) σ＝。