桥梁毕业计算书参考资料(编辑修改稿)

桥梁毕业计算书参考资料(编辑修改稿)内容摘要：

4. 872 43e + 002 8. 120 71e + 002 1. 136 90e + 003 1. 461 73e + 003 1. 786 56e + 003P o st C SS M a ll : 沉降M A X : 6 9M I N : 69文件 : 邓可的毕业设计单位 : kN日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 图 支座沉降作用下主梁产生的剪力图 主梁个关键截面在支座沉降作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表 23: 表 23 支座沉降作用下的弯矩、剪力值 单元 荷载（ kN） 剪力（ kN） 弯矩（ kN*m） 1 支座沉降 0 7 支座沉降 19 支座沉降 20 支座沉降 26 支座沉降 34 支座沉降 35 支座沉降 47 支座沉降 活载内力计算 冲击系数的计算 汽车的冲击系数是汽车过桥 时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数。 冲击作用以车体的振动和桥跨自身的变形和振动。 根据新《公路桥规》（ JTJ D62020），结合 第 13 页 共 64 页 公路桥梁可靠度研究的成果，采用结构的基频来计算桥梁结构的冲击系数。 本设计采用Midas 计算软件求桥梁的基频。 连续梁桥的基频的计算公式为： ccccmEIlfmEIlf265 261 21 式中 l － 结构的计算跨径 (m)； E－ 结构材料的弹性模量 ( 2/mN )； cI － 结构跨中截面的截面惯性距 ( 4m )； cm － 结构跨中处的单位长度质量 (kg/m)； G － 结构跨中处延米结构重力 (N /m)； g － 重力加速度， g= (m/2s ) ； 计算连续梁的冲击力引起的正弯矩和剪力效应时，采用 1f ；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用 2f。 在本设计中，取 l= 340m， E= 32500000000N/m， cI = 4m ， mkgm c /21654 ，由公式计算得 1f =, 2f =, HzfHzf , 21  ,由新《公路桥规》 可得，冲击系数μ =。 车道布载及计算 该桥单幅 2 车道，对设 2 车道进行两种极端情况下的组合进行计算，每个车道宽。 第一种情况是将车道进行正载布载（见图 ）；第二种情况是将车道进行偏载布载（见图 ）。 汽车荷载对结构的最大作用为正载和偏载两种车道荷载作用的最大值。 汽车荷载按照正载布置和偏载布置组合取最不利情况进行计算。 第 14 页 共 64 页 图 正载布载 图 偏载布载 影响线 利用有限元计算软件据算支座处的反力影响线和跨中的弯矩影响线。 （ 1） 支座 1处的反力影响线及移动荷载的最不利荷载布置见图 第 15 页 共 64 页 MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORINFL U. LINE轴力4 .15 4 7 6 e0 0 33 .76 8 4 8 e0 0 33 .38 2 2 1 e0 0 32 .99 5 9 3 e0 0 32 .60 9 6 5 e0 0 32 .22 3 3 8 e0 0 31 .83 7 1 0 e0 0 31 .45 0 8 2 e0 0 31 .06 4 5 4 e0 0 36 .78 2 6 6 e0 0 40 .00 0 0 0 e+0 0 0 9 .42 8 8 9 e0 0 5单元号 = 1位置 = i 节点Pos tCSLA NE al lMAX : N oneMIN : N one文件 : 邓可的毕业设计 2单位 : kN日期 : 0 6 /1 4 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 图 支座 1处的反力影响线 （ 2） 跨中截面弯矩影响线见图 MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORINFL U. LINE弯矩 y1 .14 0 7 8 e+0 0 11 .03 5 6 1 e+0 0 19 .30 4 3 4 e+0 0 08 .25 2 5 9 e+0 0 07 .20 0 8 5 e+0 0 06 .14 9 1 0 e+0 0 05 .09 7 3 5 e+0 0 04 .04 5 6 1 e+0 0 02 .99 3 8 6 e+0 0 01 .94 2 1 1 e+0 0 00 .00 0 0 0 e+0 0 0 1 .61 3 8 2 e0 0 1单元号 = 4 7位置 = i 节点Pos tCSLA NE al lMAX : N oneMIN : N one文件 : 邓可的毕业设计 2单位 : kN * m日期 : 0 6 /1 4 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .00 0Y: 1 .00 0Z: 0 .00 0 图 跨中截面弯矩影响线 利用有限元软件计算得到在活载作用下 的弯矩、剪力包络图： 第 16 页 共 64 页 MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M D IAG RA M弯矩 y8 .26 3 5 1 e+0 0 34 .12 2 7 9 e+0 0 30 .00 0 0 0 e+0 0 0 4 .15 8 6 6 e+0 0 3 8 .29 9 3 9 e+0 0 3 1 .24 4 0 1 e+0 0 4 1 .65 8 0 8 e+0 0 4 2 .07 2 1 6 e+0 0 4 2 .48 6 2 3 e+0 0 4 2 .90 0 3 0 e+0 0 4 3 .31 4 3 7 e+0 0 4 3 .72 8 4 5 e+0 0 4Pos tCSMVall : 移动MAX : 4 7MIN : 2 7文件 : 邓可的毕业设紐单位 : kN * m日期 : 0 6 /0 9 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .48 3Y: 0 .83 7Z: 0 .25 9 图 活载作用下主梁产生的弯矩包络图 MID A S/C ivilPO ST PRO C E SSORBE A M D IAG RA M剪力 z4 .58 0 6 9 e+0 0 33 .74 7 8 4 e+0 0 32 .91 4 9 8 e+0 0 32 .08 2 1 3 e+0 0 31 .24 9 2 8 e+0 0 30 .00 0 0 0 e+0 0 0 4 .16 4 2 7 e+0 0 2 1 .24 9 2 8 e+0 0 3 2 .08 2 1 3 e+0 0 3 2 .91 4 9 8 e+0 0 3 3 .74 7 8 4 e+0 0 3 4 .58 0 6 9 e+0 0 3Pos tCSMVall : 移动MAX : 2 6MIN : 6 9文件 : 邓可的毕业设紐单位 : kN日期 : 0 6 /0 9 /2 0 0 8表示 方向X: 0 .48 3Y: 0 .83 7Z: 0 .25 9 图 活载作用下主梁产生的剪力包络图 主梁各个关键截面在活载作用下产生的弯矩和剪力具体数值见表 24 表 24 活载作用下的弯矩、剪力值 第 17 页 共 64 页 单元 荷载 剪力最大时对应的内力值 弯矩最大时对应的内力值 剪力（ kN） 弯矩（ Kn*m） 剪力（ kN） 弯矩（ kN*m） 1 活载 0 0 7 活载 19 活载 20 活载 26 活载 34 活载 35 活载 47 活载 温度内力计算 桥梁设计中通常温度分沿梁高线性变化和非线性变化，在线性温差变化 情况下，梁式结构将产生挠曲变形，且梁再变形后仍然服从平截面假定，在连续梁结构中，它不但引起结构的位移，且由于多余约束的影响，从而产生结构温度次内力。 在成桥阶段，考虑桥梁在温度荷载作用下产生的内力。 在本设计中，考虑顶板升温 20 度、降温 20 度两种温度力以及它们对桥梁结构的影响，还有日照升温和日照降温对桥梁的影响。 利用有限元软件得出桥梁在体系升温、体系降温、日照升温、日照降温作用下产生的弯矩、剪力图： 第 18 页 共 64 页 M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M弯矩 y3. 413 98e + 0032. 726 63e + 0032. 039 28e + 0031. 351 93e + 0036. 645 77e + 0020. 000 00e + 000 7. 101 26e + 002 1. 397 48e + 003 2. 084 83e + 003 2. 772 18e + 003 3. 459 53e + 003 4. 146 88e + 003P o st C SST: 体系升温M A X : 6 9M I N : 26文件 : 邓可的毕业设计单位 : k N* m日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 图 体系升温作用下主梁产生的弯矩图 M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M剪力 z9. 693 34e + 0027. 930 91e + 0026. 168 48e + 0024. 406 05e + 0022. 643 63e + 0020. 000 00e + 000 8. 812 27e + 001 2. 643 65e + 002 4. 406 08e + 002 6. 168 51e + 002 7. 930 94e + 002 9. 693 36e + 002P o st C SST: 体系升温M A X : 6 9M I N : 26文件 : 邓可的毕业设计单位 : kN日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 图 体系升温作用下主梁产生的 剪力图 第 19 页 共 64 页 M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M弯矩 y4. 146 88e + 0033. 459 53e + 0032. 772 18e + 0032. 084 83e + 0031. 397 48e + 0037. 101 26e + 0020. 000 00e + 000 6. 645 77e + 002 1. 351 93e + 003 2. 039 28e + 003 2. 726 63e + 003 3. 413 98e + 003P o st C SST: 体系降温M A X : 2 6M I N : 69文件 : 邓可的毕业设计单位 : k N* m日期 : 06/ 09/ 200 8表示 方向X: 0. 483Y: 0. 837Z: 0. 259 图 体系降温作用下主梁产生的弯矩图 M I D A S / C iv ilP O S T P RO C E S S O RB E A M D I A GR A M剪力 z9. 693 36e + 0027. 930 94e + 0026. 168 51e + 0024. 406 08e + 0022. 643 65e + 0028. 812 27e + 0010. 000 00e + 000 2.。