普通装配式钢筋混凝土t形梁桥主梁设计计算书(编辑修改稿)

普通装配式钢筋混凝土t形梁桥主梁设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

=1119 mm 弯起钢筋（ 2N1）的弯起点 4 距支座中心的距离为 4x = 3x + 4h = 3530 +1119=4649 mm . 由表 1 可见，原拟定弯起点 N1 钢筋的弯起点距支座中心距离为4649mm 已大于 3134+2h=3134+700=3834mm，即 4649mm 3834mm，即 N1 钢筋弯起点在欲设置弯筋区域长度之外，故，暂不参加弯起钢筋的计算，图 5 中暂以截断 N1 钢筋 表示。 但在实际工程中，不截断而是弯起，以加强钢筋骨架的施工刚度。 （ 5）全梁承载能力复核。 上述计算中，仅根据控制截面的 弯矩确定了底部纵向受力钢筋的数量和布置方式，并根据各截面的剪力，计算了所需要的箍筋和弯起钢筋的数量。 但该截面上钢筋能否弯起，尚应满足正截面及斜截面抗弯的要求。 同时，在实际绘制施工图时，为节约钢筋，方便施工，也会对计算出的弯起钢筋的位置做一些调整。 对某些纵向钢 筋，在其不需要点，可以截断。 因此，应对最后的配筋进行全梁承载能力的校核。 即综合考虑正截面抗弯、斜截面抗弯和斜截面抗剪三个方面，使所设计的钢筋混凝土梁沿梁长方向任意一个截面都能满足抗弯和抗剪的要求。 全梁承载能力的校核，常用图解法。 通过弯矩包络图、结 构抵抗图 和 剪力包络 图 来完成。 正截面抗弯承载能力的校核，用弯矩包络图和结构抵抗图来完成。 若以梁跨中截面处为横坐标原点，其纵坐标表示该截面上作用的最大弯矩 (向下为正 )，则简支梁弯矩 包络图可描述为 ： ,dxM = ,dmM （ 1 224xL ） 式中： ,dxM— 距跨中为 x 处截面上的弯矩； x — 截面距跨中的距离； L — 梁的计算跨径； ,dmM — 跨中截面处的弯矩； 其中， ,dmM = 0 , /2dLM = = KNm 支点中心处 0M = 0 ,0dM = =0 按上面的抛物线公式做出梁的计算弯矩包络图，如图 5. 各排弯起钢筋弯起 后 ，按照下部钢筋的数量计算各截面正截面的抗弯承载力，绘制弯矩包络图，如图 5. 各截面正截面的抗弯承载力计算过程，如下： ① 由支座中心至 1 点：纵向钢筋 为 4 28。 假设截面为第一类，则： x =39。 sd ScdffAfb = 280 2020 = mm 39。 fh =150 mm 说明假设正确，即截面类型为第一类。  =0SAbh = 2463180 1338 =% tdsdff = =% 且 % 符合构造要求。 将 x = mm 代入公式： duM = 39。 cd ffbx （ 0h 2x ） = 2020 （ 1338 2） = KNm 求得截面所能承受的弯矩设计值为 KNm ② 由 1 点至 2 点：纵向钢筋 为 6 28。 假设截面为第一类，则： x =39。 sd ScdffAfb = 280 2020 = mm 39。 fh =150 mm 说明假设正 确，即截面类型为第一类。  =0SAbh = 3695180 1323 =% tdsdff = =% 且 % ，其中 0h =1400（ 30+ ）=1323 mm 符合构造要求。 将 x = mm 代入公式： duM = 39。 cd ffbx （ 0h 2x ） = 2020 （ ） = KNm 求得截面所能承受的弯矩设计值为 KNm ③ 由 2 点至 3 点：纵向钢筋 为 8 28。 假设截面为第一类，则： x =39。 sd ScdffAfb = 280 2020 = mm 39。 fh =150 mm 说明假设正确，即截面类型为第一类。  =0SAbh = 4926180 1307 =% tdsdff = =% 且 % ，其中 0h =1400（ 30+ 2） =1307 mm 符合构造要求。 将 x = mm 代入公式： duM = 39。 cd ffbx （ 0h 2x） = 2020 （ 1307 ） = KNm 求得截面所能承受的弯矩设计值为 KNm ④ 由 3 点至 N1 钢筋截断处 ：纵向钢筋 为 8 28+2 25。 假设截面为第一类，则： x =39。 sd ScdffAfb = 280 (4926 982)16. 10 2020 = mm 39。 fh =150 mm 说明假设正确，即截面类型为第一类。  =0SAbh = 4926 982180 1294 =% tdsdff = =% 且 % ， 其中 0h =14002 8 . 42 4 6 3 3 1 . 6 2 4 9 0 . 9 ( 3 1 . 6 4 )2302 4 6 3 4 9 0 . 9      =1294 mm 符合构造要求。 将 x = mm 代入公式： duM = 39。 cd ffbx （ 0h 2x ） = 2020 （ ） = 求得截面所能承受的弯矩设计值为 ⑤ 由 N1 钢筋截断处 至梁跨中 ：纵向钢筋为 8 28+4 25。 假设截面为第一类，则： x =39。 sd ScdffAfb = 28 0 (49 26 19 64 )16 .1 0 20 00 = mm 39。 fh =150 mm 说明假设正确，即截面类型为第一类。  =0SAbh = 4926 1964180 1292 =% tdsdff = =% 且 % ， 其中 0h =1400 24 63 31 .6 2 49 ( 31 .6 4 28 .4)3024 63 49      =1292 mm 符合构造要求。 将 x = mm 代入公式： duM = 39。 cd ffbx （ 0h 2x ） = 2020 （ ） = 求得截面所能承受的弯矩设计值为 表 2 正截面抗弯承载能力计算表 梁 区段 截断纵筋 有效高度 0h （ mm） T 形截面类别 受压区 高度 x（ mm） 抗弯承载力duiM (KNm ) 钢筋充分利用点 支座中心 1点 4 28 1338 第一类 n 1 点 2 点 6 28 1323 第一类 m 2 点 3 点 8 28 1307 第一类 k 3 点 N1 钢 筋截断处 8 28+2 25 1294 第一类 j N1 钢筋截断处 梁跨中 8 28+4 25 1292 第一类 i 将表 2 的正截面承载力 duiM 在图 5 中用各平行直线（与弯矩包络图相同比例）表示出来， 从各起弯点向下引垂线与结构抵抗图的水平线相交，得到 3 共三个交点。 由各弯起筋与梁中轴线的交点向下引垂线，得到 39。 1 、 39。 2 、 39。 3 共三个交点。 将 l— 39。 1 、 2— 39。 2 、 3— 39。 3 用斜线相连，即得到结构抵抗图。 只要结构抵抗 图外包弯距 包络图，说明该梁正截面抗弯承载能力满足了要求。 ⑥ 由设计资料已知：弯矩按抛物线变化， 由公式 ,dxM = ,dmM （ 1 224xL） 得 x=2L ,(1 )dxdmMM 式中： 2L — 计算跨径的一半； x — 截面距跨中的距离 ,dmM — 跨 中 截 面 处 的 弯 矩 ， ,dmM = 0 , /2dLM = = KNm ,dxM — 距跨中为 x 处截面上的弯矩，即表 2 中的抗弯承载力duiM。 将表 2 中的 duiM 值分别代入上面的公式将分别得到弯矩包络图中的 n， m，k， j 点到跨中的距离，其充分利用点和其不需要点的横坐标： nx = 1,(1 )2 dudmML M = 1 5 5 0 0 9 1 5 .4 6(1 )2 2 2 4 1 .6 8 =5961 mm。 mx = 2,(1 )2 dudmML M = 1 5 5 0 0 1 3 0 9 .3 1(1 )2 2 2 4 1 .6 8 =4998 mm ； kx = 3,(1 )2 dudmML M = 1 5 5 0 0 1 7 7 1 .7 6(1 )2 2 2 4 1 .6 8 =3548 mm ； jx = 4,(1 )2 dudmML M = 1 5 5 0 0 2 0 9 9 .1 4(1 )2 2 2 4 1 .6 8 =1954 mm ； 将以上所求得的 nx 、 mx 、 kx 、 jx 的值绘制在弯矩包络图中，然后将 q、梁跨中线32N23222N3112N4h/2h/22 N6+2N5支座中心线2 N1L /2 7750qnmkjiL /2 7750弯矩包络图抵抗弯矩图1122 339 1 1 2。