丰田车身外部加强板汽车毕业设计_冲压模具设计(编辑修改稿)

丰田车身外部加强板汽车毕业设计_冲压模具设计(编辑修改稿)内容摘要：

2 冲压力与压力中心，初选压力机 a. 冲裁力：根据零件图可算出零件的周长， L= 又τ b =412Mpa. t=, 取 k= 则 F=KLtτ b = 412= 式中 F— 冲裁力（ N）； L— 冲件周边长度（ mm）； t— 材料厚度（ mm）； τ b — 材料的抗剪强度（ MPa）； K— 考虑模具间隙的不均匀、刃口的磨损、材料力学性能与厚度的波动等因素引入的修正系数，一般取 K=。 ：卸下包在凸模上材料所需要的力一般叫做卸料力。 查书《冲压模具及设备》 中表 422。 表 422 卸料力、推件力及顶件力的系数 冲件材料 KX KT KD SPC270D ～ 则 kx = FX =kx F= = c. 推料力：顺着冲裁方向推出卡在凹模里的废料所需要的力一般叫推料力。 FT =nkTF FT— 推料力 . KT— 推料力系数 . n— 卡在凹模里废料或产品的个数。 FT =nkTF=1 = N 总冲压力： FΣ =F+Fx +FT =++ = N ≈ 328KN 应选取的压力机公称压力为： 毕业设计（论文）报告纸 共 22页 第 13页 P≥（ ） FΣ =(～ ) 328 =～ 式中 P— 压力机的公称压力； FΣ — 冲裁时的总压力。 因此根据《冲压模具及设备》中表 35 选取压力机 JM36110T d 压力中心 本模具中压力中心可忽略不计原因： 1） 模具所选用压力机相对模具是 比较大的，因此压力中心可忽略不计 2） 制件的压力中心是压型的几何中心，而压型的几何中心上下、左右几乎重合，因此压力中心可忽略不计 ：整形力是第一序当中整形所需的力 P= b t (U COSθ )（ 1＋ 20﹪） = 195 (235 COSθ )（ 1＋ 20﹪） = 195 203（ 1＋ 20﹪） =54766N（ 1＋ 20﹪） ≈ 55KN（ 1＋ 20﹪） =66KN 型号 公称压力/kN 滑块行程/mm 滑块行程次数/次 . min1 最大封闭高度/mm 封闭高度调节量/mm 工作台厚度/mm 立柱距离/mm 工作台尺寸/mm 外形尺寸 /mm 滑块底面尺寸/mm 模柄孔尺寸/mm 电动机 前后 左右 前后 左右 高度 前后 左右 直径 深度 型号 功率 JM36110T 1100 180 35 65 400 90 130 1750 680 1650 2250 2370 3500 580 1360 60 70 Y2880L6 460 毕业设计（论文）报告纸 共 22页 第 14页 式中σ b— 抗拉强度 U—— 整形件 周边 中性长度 COSθ — 整形角度 T—— 材料厚度 ： L=H1+H2+H3+A’ L— 凸模的长度。 H1— 固定板的厚度。 H2— 卸料垫板的厚度。 H3— 卸料板的厚度。 A’ — 冲头进入凹模的尺寸。 L=30+8++= 根据数据采用标准件 MISUMI（冲头） P69 确定 a. 凸模的双面间隙。 双面间隙取料厚的 10％ 10％ = : 由于材料薄 ,故凸凹模采用分开加工为宜。 又根据排样图可知，选用凹模为制造基准件，故不论冲孔，落料，只计算凹模刃口尺寸，及公差，并将计算值标注在凹模图样上，各凸模仅按凹模各对应尺寸标注其基本尺寸，根据书《冲压模具及设备》中表 49 查得， 并注明按凹模实际刃口尺寸配双面间隙。 表 49 冲裁模初始双面间隙 Z（一） （ mm） 材料厚度 钢 w=%～ % Zmin Zmax „„„„„„ 毕业设计（论文）报告纸 共 22页 第 15页 ※ 落料凹模 （ 1）落料凹模刃口尺寸，按磨损情况分类计算： ，按公式 计算 式中： X= 制造公差：δ 凹 = , δ 凸 = 间隙值 : Zmin= ,Zmax=。