黔梦龙腾酒店设计--毕业设计(编辑修改稿)

黔梦龙腾酒店设计--毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

第 18 页 下平台楼梯梁宽： b2= 250 ㎜ 荷载标准值： 可变荷载： q= KN/㎡ 面层荷载： qm= KN/㎡ 考虑 50 厚， 14 厚瓷砖， 36 厚水泥砂浆，按 1m 1m 算 20 KN/m3 1m 1m ＋ KN/m3 1m1m = KN/㎡ 取 KN/㎡ 栏杆荷载： fq = KN/m 材料信息： 混凝土强度等级： C30 cf = KN/ 2mm tf = KN/ 2mm cR = KN/ 3m 钢筋强度等级： HPB235 yf = KN/ 2mm 抹灰厚度 ： c= ㎜ sR = KN/ 3m 梯段纵筋合力点至近边距离： sa =20 ㎜ 支座负筋系数： a= 计算过程 （ 1）、楼梯的几何参数 踏步高度： h = m 踏步宽度： b = m 计算跨度： 0l = l ＋ 2 21 bb =＋ 2  = m 楼梯段与水平方向夹角余弦值： cosa= （ 2）、荷载计算（取 B=1m 宽板带） 面层： kmg =mqbBhB )( = ) (  = KN/m 贵州大学本科毕业设计 第 19 页 自重： ktg = )2acos( htBRc = ) (125 = KN/m 抹灰： ksg =acos cBRs = = KN/m 恒载标准值： kP = kmg ＋ ktg ＋ ksg ＋ fq =＋ ＋ ＋ = KN/m 恒载控制值： )(GnP = kg ＋ B q = ＋ 1 = KN/m 活载控制值： )(LnP = kg ＋ B q = ＋ 1 = KN/m 荷载设计值： nP =max{ )(GnP ， )(LnP }= KN/m （ 3）、正截面受弯承载力计算 左端支座反力： 1R = 2  = KN 右端支座反力： 2R = 2  = KN 最大弯矩截面距左支座的距离： maxL = m 最大弯矩截面距左边支座的距离： x= m 2 2m a x1m a x xPLRM n  = － 2 2 = KN/m 26201   bhfMcs   s 贵州大学本科毕业设计 第 20 页 201 210 mmfbhfA ycs   纵筋 ○ 1 号计算面积： mmAs  支座负筋（ 2 号、 3 号）计算面积： 239。 1 1 9 mmA s  计算结果（为每米宽板带的配筋） （ 1）、 1 号钢筋计算结果（跨中） 计算面积： mmAs  采用 120@14 实配面积： 1283 2mm （ 2）、 2 号、 3 号钢筋计算结果（支座） 计算面积： 239。 mmAs  采用方案： 120@10 实配面积： 654 2mm （ 3）、 4 号钢筋结果 采用方案： 200@8 实配面积： 2mm 二、 楼梯荷载导算 在本工程进行 PKPM 建模时，在楼梯间处梯步板厚设为 0，将楼梯荷载换成结构的外荷载，楼梯活载 KN/㎡，按消防楼 贵州大学本科毕业设计 第 21 页 楼梯面层采用贴小瓷砖，斜板倾角： arctan 260164 =。 楼梯板厚取楼梯板跨度的 301 ～ 251 厚度取 ： 3150247。 (301 ～ 251 )= 124～ 149 ㎜ 取 120 ㎜ 楼梯荷载计算： TB1： 踏步：瓷砖面层： (+) KN/㎡ 10= KN 混凝土踏步： 25KN/m3 21 10= KN 混凝土斜板： 25KN/m3 247。 = KN 20 厚板底抹灰： 20 KN/m3 247。 = 合计： KN 在 PKPM 建模时将梯步的荷载（恒载）这算成面荷载为： KN/㎡ 活载： KN/㎡ 总活荷载： KN/㎡ 10= KN 故由梯板传至 PTL2 上的荷载： 贵州大学本科毕业设计 第 22 页 恒线荷载： 247。 2247。 = KN/m 活线荷载： 247。 2247。 = KN/m PTB2：板厚 ，按单向板导荷简化计算 瓷砖面层 ： KN/㎡ = KN 混凝土结构板： 25 KN/㎡ = KN 板底抹灰： 20 KN/㎡ = KN 合计： KN 活载： KN/㎡ = KN PTL2 自重： 25 KN/m3 = KN/m PTL3 自重： 25 KN/m3 =1..88 KN/m 由 PTB2 传至 PTL PTL3 上的荷载： 恒线荷载： 247。 247。 2= KN/m 活线荷载： 247。 247。 2= KN/m PTL2 总恒线荷载： KN/m＋ KN/m＋ KN/m= KN/m 总活线荷载： KN/m＋ KN/m= KN/m PTL3 总恒线荷载： KN/m＋ KN/m= KN/m 总活线荷载： KN/m PTL3 下的次梁荷载： 承受墙体荷载：墙 体积： － = 墙重 ： m3 10 KN/m3= KN 窗重： KN/m3 = KN 抹灰重： ( KN/㎡＋ KN/㎡ ) ( )= KN 合计： KN 梁间线荷载： 247。 = KN/m PTL3 下的次梁荷载： 总恒线荷载： KN/m＋ KN/m＋ KN/m= KN/m 总活线荷载： KN/m 贵州大学本科毕业设计 第 23 页 PTB1：板厚 ，按单向板导荷简化计算 瓷砖面层： KN/㎡ = KN 混凝土结构板： 25 KN/m3 = KN 板底抹灰： 20 KN/m3 = KN 合计： KN 活载： KN/㎡ = PTL1 自重： 25 KN/m3 = KN 主梁自重： 25 KN/m3 = KN 由 PTB1 传至 PTL1 和主梁上的荷载： 恒线荷载： 247。 247。 2= KN/m 活线荷载： 247。 247。 2= KN/m PTL1 总恒线荷载： KN/m＋ KN/m＋ 总活线荷载： KN/m＋ KN/m= KN/m 楼梯屋面 :楼梯屋面板按单向板计算 恒载： KN/㎡ = KN/m 活载： KN/㎡ = KN/m 三、 平台梁配筋计算 跨中弯矩： M KN m 201 bhfMcs   = 26 36 520   =  = 1  = ﹤ b = ycs fbhfA  01 = 360  = 322 2mm 贵州大学本科毕业设计 第 24 页  和 001 m in  y tf f中取较大的 bhAS minmin,  = 200 400 = 160 2mm 按计算配筋： 2 18 2509mmAs  斜截面受剪：按构造配筋 2 8@200。 第四章：框架计 算 一、 结构计算简图及选型 贵州大学本科毕业设计 第 25 页 结构选型： 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。 屋面结构：采用二道防水屋面。 楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土楼盖，板厚 100 ㎜，特殊部位局部 120㎜。 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。 电梯间：填充墙砌体结构。 二、 各梁柱线刚度计算 确定框架计算简图 框架的计算单元如图所示，取⑥轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚结，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线间的距离，底层柱高从基础算至一层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差定为 ，负一层楼面标高为 ，故底层柱高 ，一层与二层的层高为 ,其余个各层高均为 ，由此可绘出框架的计算简图： 横向主梁： 300 ㎜ 700 ㎜， 300 ㎜ 600 ㎜ 纵向主梁： 300 ㎜ 600 ㎜ 次梁： 250 ㎜ 550 ㎜ 框架梁的线刚度计算 对于中框架梁 I = 2I0 左边跨梁： i 左边梁 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 3 247。 = 104 KN m 中跨梁 ： i 中跨梁 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 3 247。 = 104 KN m 右边跨梁： i 右边梁 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 3 247。 6= 104 KN m 贵州大学本科毕业设计 第 26 页 底层柱 ： i 边柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m 一层与二层柱： i 边柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m 三层与四层柱： i 边柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 4 247。 = 104 KN m 五层～七层柱： i 边柱 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 4 247。 = 104 KN m 令三层与四层柱 i 中柱 =，则其余各杆件的相对线刚度 梁 i’ 左边梁 = mKN mKN  4 = i’ 中跨梁 = mKN mKN  4 = i’ 右边梁 = mKN mKN  4。