锅炉课程设计任务书-机械类工厂的蒸汽锅炉房工艺设计-三台szl4-125-p型炉(编辑修改稿)

锅炉课程设计任务书-机械类工厂的蒸汽锅炉房工艺设计-三台szl4-125-p型炉(编辑修改稿)内容摘要：

ρ = 设计尺寸：长 宽 高 =2 2 . 盐液泵：盐液泵的流量用 Q= 计算，因采用低流速 ω =2m/h 再生，所以 Q= 2=，盐液泵的扬程取经验值 200kPa。 根据流量和扬程，选型号为 1023 型防腐塑料泵两台，其中一台备用，其流量 14 为 6 m3/h，扬程为 200kPa。 6）除氧方式的确定及设备选择计算。 根据锅炉水质标准要求，对于单台容量＜ 6t/h 的锅炉，其给水是否要求除氧，虽未做强制性规定，但若有局部氧腐蚀现象时应采取除氧措施，本设计锅炉容量为 4t/h，冬季水温较低或夏季回水较少时，水中含氧量较大，为避免可能发生的氧腐蚀，确定采用水中加 Na2SO3 的加药化学除氧措施。 ① 混合水温的计算 :软水与凝结水在混合水箱中混合，混合水温的高低，决定给水中溶解氧 的多少，因此需计算混合水温 th： th=hsrshshsrsrs tt GG GG  （℃） 式中 trs、 ths分别为软水温度和回水温度，已知 trs=10℃， ths=95℃。 则采暖季 th= ℃   非采暖季 th= ℃   15 水中溶解氧含量：在 1 个大气压下， ℃的水温时，水中溶解氧为。 药剂量的计算： Na2SO3 耗量按下式计算 Gy=G（ +） 106 (kg/h) 式中 G除氧水量， kg/h Na2SO3 7H2O 的量， g/g O2水中溶解氧的含量 SO32 换算为 Na2SO3 7H2O 的换算系数 P锅炉排污率， % S0水质标准中规定的锅水中 SO32 的允许含量， 1030mg/L 所以 Gy=G（ +） 106 = 103（ + 20） 106 = ② 溶解氧有效容积 Vy 的计算：溶解箱的有效容积不宜小于一昼夜的 药剂 消耗量，则 Vy=yy100024CG （ m179。 ） 式中 Gy药剂消耗量， Gy=ρ 药剂密度，浓度为 10%时， ρ =179。 Cy药剂浓度，一般为 2%~10% 所以 Vy=   = 设计尺寸：长 宽 高 = 16 加药罐的有效容积一般不宜小于 8h 的药剂消耗量，则 Vgy= 51000 8= 设计尺寸： φ 450 800（ mm） 汽水系统的确定及设备选择计算 1）给水系统的确定及设备选择计算 ① 系统的确定。 本锅炉 房的规模不大，回水为自流方式，为确保给水泵的安全运行，为使锅炉各水泵之间能相互切换使用，本锅炉房采用集中式二段单母管给水系统，如下图所示，凝水及软化水汇入凝结水箱然后由凝结水泵送至锅炉给水箱，给水泵将化学除氧后的水，经省煤器送入锅炉。 ② 设备的选择计算。 给水泵：给水泵的流量和扬程应能满足锅炉房最大给水量和最高扬程的需要。 流量：采暖季 Q== = t/h 非采暖季 Q== = t/h 扬程： H=p+（ 100~200） kPa=1300+200=1500 kPa 给水泵的型号和台数应能满足锅炉房全年负荷变化的要求及备用要 17 求。 本设计确定采用三台电动给水泵，其中一台型号为 121GC型，另两台为 2GC5 型（其中一台为检修备用泵），他们的流量分别为 6m179。 /h 和 10m179。 /h，扬程均为 1600kPa，电机功率分别为 7kW 和 11kW。 三台锅炉运行时，一台 121GC型和一台 2GC5 型泵联合运行，两台锅炉运行时，只运行一台 2GC 泵，另一台 2GC 泵为检修备用泵；另外再选一台蒸汽往复泵作为停电备用泵，其流量按 20~40min 给水量计算，取 30min 采暖季给水量时，其流量为 =，混合水温小于 60℃，可选 QB4 型蒸汽往复泵，其流量 5~179。 /h，扬程 1700kPa。 给水箱：本锅炉房为常年不间断运行锅炉房，给水箱设置两台，其中一台为备用水箱。 按 30min 给水量计算，单台给水箱的有效容积 V=30/60 =179。 ，选 一台 R108（一）型带隔板方形开式水箱，其有效容积 V=179。 ， V/2=179。 ，水箱长 宽 高 =。 2）凝结水系统的确定及设备选择计算。 ① 系统的确定 本设计将凝结水箱（混合水箱）和凝结水泵（混合水泵）置于地下室以便自流回水。 软水和凝水全部汇入凝水箱混合，以减少凝结回水的散热损失，并 确保凝结水泵不发生汽蚀、混和后的水由凝结水泵送入给水箱。 为有利于散热、通风和采光，地下室采用全敞开结构，地下室地坪标高 ，地坪坡向集水坑，以便散漏水的收集，并便于排水泵将其排出。 ② 设 备选择计算 凝结水泵： 18 流量：由于凝水泵要满足的扬程不高，使用单级泵在负荷变化时所需电功率变化不很大，所以只按采暖季最大负荷时锅炉补给水量及回水量计算，即 Q= （ Ggs+Ghs） = （ +） = t/h 扬程： H=Pcy+H1+H2+H3 kPa 式中 Pcy除氧器的要求进水压力，本设计 Pcy=0 H1管道阻力，本设计估算为 30kPa H2凝结水箱最低水位与给水箱或除氧器入口处标高差相应压力，取 H2=50kPa H3附加压力，取 H3=50kPa 所以 Q=0+30+50+50=130kPa 根据 Q=179。 /h， H=130kPa，选两台 IS6540315 型单级离心泵， 其中一台备用。 泵的流量为 15 m179。 /h，扬程为 317kPa，电机功率为 4kW。 凝结水箱：按 30min 锅炉补给水量和凝结水回收量计，其有效容积和给水箱相同，因此也选用一台带隔板的 R108（一 ） 型开式方形水箱，总有效容积 V=179。 ， V/2=179。 ，水箱尺寸长 宽 高 =。 地下室排水泵：估选一台 IS5032160 型离心泵 ，其流量为 179。 /h，扬程为 80kPa，电机功率为。 地下集水坑：尺寸为 3) 蒸汽系统的确定及设备选择计算。 ① 系统的确定。 19 为使蒸汽管道便于运行管理，确定采用由每台锅炉引出的支蒸汽管都汇入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用户蒸汽系统。 ② 设备选择 分汽缸：分汽缸直径和长度的确定方法是先算出分汽缸上各接管管径，分汽缸上主要接管管径（即开孔孔径） 的计算结果，该结果中最大管径为 φ 159，由此确定分汽缸直径为 Dn=400mm，分汽缸的长度如下图所示： 4）排污系统确定及设备选择计算。 ① 系统的确定。 为了充分利用排污水的热能，在连续排污系统中设置了连续排污扩容器， 连续排污水经扩容器降压后产生二次蒸汽可供食堂和浴室使用，扩容器排出的排污水还可以进一步经设在混合水箱中的简易盘管与水箱中水换热，使其热能进一步利用。 由盘管片排出的排污水再进入排污冷却池被冷却，然后排入下水道。 定期排污时间短、排污水量较小，热利用经济意义不大，所以排污水直接排入冷却池，被冷却后再排入下水道。 20 为了过路的检修安全，每台锅炉的排污管均单独设置。 另外，为了便于炉水的取样化验，系统中还 设置了取样冷却池。 ② 设备的选择计算。 连续排污扩容器：连续排污扩容器的选择需求得二次蒸发量，二次蒸发量用下式可以计算： Dq=x）ii（ ）ii（ 12 1ps  D （ kg/h） 式中 Dps连续排污水量， kg/h，非采暖季排污水量最大， Dps=8 13%=1040kg/h i锅炉饱和水焓， i=i1 、 i2分别为扩容器工作压力（ ）下饱和水和饱和 蒸汽的焓， i1=， i2=η 排污管热损失系数 ，取 η = x二次蒸汽干度，一般取 x= 所以， Dq= kg/）（ ）（1040   扩容器的容积： V=vqvkRD m179。 式中 k溶剂裕量系数，一般取 ~，此时取 k= v二次蒸发的比容， m179。 /kg， 压力时， v= m179。 /kg Rv扩容器中单位容积的蒸汽分离强度，一般为 400~1000m179。 / （ m179。 h），取 Rv=500 m179。 /（ m179。 h）。 所以 V=  m179。 21 根据 V=179。 ，选取 型 φ 562 扩容器一台，其容积为 179。 ， 工作压力为。 排污冷却池：拟设置一个混泥土冷却池，水冷方式，其尺寸为 2m。 取样冷却池：为了保证炉水取样化验的安全，设置三台 φ 254 型取样 冷却器，其承压能力 ，介质最高允许温度 225℃。 简易盘管：在不影响水箱有效容积使用的前。