φ60m中心传动刮泥机设计(编辑修改稿)

φ60m中心传动刮泥机设计(编辑修改稿)内容摘要：

451985511  zdm tt 齿高 mmmh t  hb 5） 计算载荷系数 根据 smV / 5 ， 7级精度，由图 108查得动载系数 vK 直齿轮 1  FH KK 由表 102差得使用系数 AK 由表 104用插值法查得 7级精度、主动齿轮悬臂布置时 HK ,由 hb ，HK ,查图 1013得 FK .故载荷系数45    HHVA KKKKK 6)按实际的载荷系数核正所得的分度圆半径，由式 1010a得 8 5 5 5 5 3311  tt kkddmm 故 1d 仍可取 855mm mmzd 45m 11  Ш、按齿根弯曲强度计算 齿根弯曲疲劳强度的计算公式为 )][(23 211 F FFd SYZkTm   确定公式内的各计算数值 1） 由图 1020c查得主动齿轮的弯曲疲劳强度极限为 aFE Mp3401  ，从动齿轮的弯曲疲劳强度极限为 aFE Mp3252  2） 由图 1018取弯曲疲劳寿命系数为 , 21  FNFN KK 3） 计算弯 曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数 S=,由式 1012得 aFEFNF MpSK 6 3 4 ][ 111   aFEFNF MpSK ][ 222   4)计算载荷系数 45 8    FFVA KKKKK 5)查取齿形系数 由表 105查得 FY FY 6）查取应力校正系数 由表 105查得 SY SY 7)计算主从齿轮的][ FSFYY 应加以比较 ][ 1 11 F SF YY   0 1 4 4 ][ 2 22 F SF YY   从动齿轮的数值较大。 设计计算 7 5 4 0 9 )][(2 3 24223 211   FSFdYYZKTm   故 m取 45也可以满足设计要求 对比计算结果，无论从满足齿面接触疲劳强度还是齿根弯曲疲劳强度的角度考虑模数 m取 45都满足设计要求。 故 211Z 212Z m=45 Ⅳ、齿轮几何尺寸计算 1） 计算分度圆直径 mmzmd 855194511  mmzm 9 4 52145d 22  2） 计算中心距 mmdd 452 8 5 59 4 52a 12  （内啮合） 3） 计算齿轮宽度 mmdd 1  取 mmB 4282  mm4331 B 4） 计算齿顶圆直径 mmmhdd aa 9 4 545128 5 52 *11  mmmhd aa 8 5 545129 4 52d *22  5） 计算齿根圆直径 mmmchdd af )*(2 *11  mmmchd af 0 5 4 5)(2d **22  因为 1000945d 1 a 4504331 B 故将主动齿轮做成铸造齿轮。 以下为主动齿轮结构参数： B=433mm mmh 190d  D  mmmn n    mmH n 1 5 21 9  2 11 5  HH mmH  5 26  HS mme  mmc  、 工作桥 池上须设工作桥，工作桥的一端固定在中心驱动机构的基座上另一端架设在沉淀池的池壁顶上。 工工作桥作为检修管理的通道。 下图为工作桥结构： 图 工作桥结构 、 中心传动竖架 （ 1）中心传动竖架：是垂架式中心传动刮泥机传动扭矩的主要部件之一。 竖架的上端连接在旋转支承的齿圈上，竖架的下端二侧装有对称的刮臂，并设有滑动轴承作径向支承，刮板固定在挂泥架底弦。 下图为竖架与内齿圈连接的结构： 图 中心竖架与内齿圈连接的结构 1内齿圈； 2连接螺栓； 3中心竖架 、 中心竖架设计及校核 由于刮泥机的转速非常缓慢，中心竖架传递的扭矩较大。 考虑到安装上的方便，中心竖架一般都设计为 横截面为正方形的框架结构 竖架内力计算： 根据经验公式知刮板与刮臂总重为 70000N，竖架承受总扭矩为 mNM  391200n 已知两个刮板与刮臂的总重力为 NW 70000 ,则每根竖架承受的载荷为NWW 1 2 5 0 047 0 0 0 041  由刮臂扭矩转化到竖架上端的水平推力为 12P ,则 NaMP n 326003439120201 .故NP 6 5 2 0 03 2 6 0 022 1  .将竖架简化为平面桁架。 求支座 A、 B、 H的反力为： 0 hM 02a 11  lWlpR A NRa lPWA 2 7 4 6 5 02 93 2 6 0 0231 2 5 0 011 2a   (压力）  0X NPRPR HH 6 5 2 0 0202 11  (压力） 0Y NRWRWRR ABBA 2 9 9 6 5 0)2 7 4 6 5 0(1 2 5 0 02202 11  按 A、 B、 C、 D、 E、 F、 G、 H各节点逐段计算各杆件的内力，并将计算的结果直接标注在简图上。 节点 A: NN AB 32600 NN AC 274650 节点 B: NX BC 32600 NXYBCBC 2 7 1 6 73 2 6 0 03 1  NYXN BCBCBC 424362716732600 2222  NYRN BCBBD 2 7 2 4 8 32 7 1 6 72 9 9 6 5 0  节点 C: NNCD 32600 NN CE 2 4 7 4 8 32 7 1 6 72 7 4 6 5 0  节点 D: NXDE 32600 NXalYDEDE 3 2 6 0 03 2 6 0 0332  NYXN DEDEDE 46096232600 222  NYNN DEBDDF 2 3 9 8 8 33 2 6 0 02 7 2 4 8 3  节点 E: NNEF 32600 NYNN DECEEG 2 1 4 8 8 33 2 6 0 02 4 7 4 8 3  节点 F: NX FG 32600 NXalYFGFG 3 8 0 3 33 2 6 0 03  NYXN FGFGFG 5 0 0 9 33 8 0 3 33 2 6 0 0 2222  NYNN FGDFFH 2 0 1 8 5 03 8 0 3 32 3 9 8 8 3  节点 H: NNGH 32600 图 中心竖架受力分析与计算简图 （ a）竖架受力分析 (b)竖架受力计算简图 、水下轴承设计 水下轴承支承 ：中心竖架为一垂架式桁架，为保持旋转时的平稳，在竖架的下端安装4个轴瓦。