glz814型号捞渣机的设计毕业论文(编辑修改稿)

glz814型号捞渣机的设计毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

段采用铸石板，具有很高的耐磨性能。 图 捞渣机总图 3. 刮板捞渣机按严重冲击和骤变载荷设计，确保能适应遇到的不同尺寸的渣块而不至于造成运行中止。 保证除渣量最大 20t/h 时仍能正常工作 ,设备部件不损坏 ,刮板、链条不变形。 变频调速能适应骤变载荷的需要，在除渣量最大 20t/h 时，经变频调速将链速调至 m/s（中速）即可迅速清除积渣。 4. 捞渣机按加强结构设计、制造，当上槽体 1米内充满炉渣时 ,能正常起动迅速清除积渣，同时槽体不变形，槽体钢板厚度δ =16mm， 应 采用优质钢材。 捞渣机下槽体 底板铺设铸石板，上槽体内加装角钢栅，以防止大渣块砸坏刮板和链条。 捞渣机上槽体侧面设有紧急排渣 (水 )口 4个 ,下槽体的两侧均设有检查孔 (窗 ),可以随时从外部检查链条的工作状态，为保证安全，检查孔 (窗 )上加有格栅门。 5. 捞渣机外壳有竖向和横向加强筋（采用 16 工字钢），以防大渣落下时壳体变形。 支撑架 采用整体框架结构，利用 1620槽钢及工字钢作骨架，粘上 16mm 的钢板，形成稳定的整体结构，刚性好，槽体在受到冲击载荷时不会变形。 ，水槽深部不小于 ，水 槽容积足够大，上槽设有一个自动补水系统和一个紧急补水口，下槽的底层设置排水装置，以保证溢流的渣水水温不大于 60℃。 捞渣机上槽体内水温不能超过 60176。 C，当水温超过60176。 C 时，水温控制器动作，发出警报信号，同时驱动自动补水系统补水，当水温降到60176。 C 以下时，自动补水系统停止工作，报警信号解除。 自动补水系统用电磁阀控制， 它除受水位、水温信号控制外，还可以手动操作。 7. 捞渣机故障时，能将装满灰渣的捞渣机沿轨道从炉底下顺利移出，以便检修，设有电动自驱动机构。 包括维修平台和支撑架都装设在轨道上，采用电动移动的方式来完成整机移动，并能将装满灰渣的捞渣机沿轨道从炉底下顺利移出，保证移动时不会产生任何损伤，以便检修。 （图 ） 、接链环为奥地利生产的培瓦克高强度高耐磨环链和接链环，其表面硬度为 800HV, 相当于 HRC64,大于 HRC63，环链和接链环表面需硬化处理，硬化层厚度不小于 2mm。 环链和接链环使用寿命为 30000— 40000 小时。 图 环链 ，经过表面精加工及硬化处理。 淬火后硬度不小于 HRC48，保证有足够的表面强度和耐磨性。 10. 捞渣机尾部设有张紧装置 ,当链条由于磨损被拉长 ,可进行调整。 链条张紧装置装配于刮板捞渣机的尾端，便于接近和维修。 调整机构采用液压 式蜗轮蜗杆 自动张紧装置。 3 总体设计与计算 基本计算 已知参数 表 已知工艺参数表 规格型号 最大输出量 （ T/H) 8 效率 链条速度 (s/m) 机槽宽度 mm 1400 刮板宽度 mm 1319 刮板间距 mm 1024 输送距离 m 主机功率 kw 输送量与牵引力的计算 计算公式： Q。 =3600BHVη 其中 Q。 —— 计算输送量， m3 /h B刮板 宽度， m H机槽承载高度， m V刮板链条速度， m/s η 输送效率 则 Q。 = = hm/3 =8t/h,故满足输送要求。 图 链条张力计算模型 计算公式为： 其中： F1—— 刮板链条绕入头轮的张力，即刮板链条的最大张力， N m—— 刮板链条每米的质量， kg/m L1,L2,H0—— 如上图所示， m H—— 垂直承载段机槽高度， m L。 —— 加料口中心至尾轮中心距离， m Mv—— 物料每米质量， kg/m Mv= 。 = =K—— 物料对机槽四壁的测压系数 E—— 弯道系数 ，当 f/ = 时， E 值见表 ： 表 弯道系数 则 ： 头轮处的最大张力为 下列近似公式 F1=mg（ f/ L1E+fL2+H。 ） + Mvg（。 E++L2） =(++)+{++5.46} =+98784 = 查《运输机械设计手册》表 1219 知牵引链条的破断载荷为 700000N，许用载荷为130000N，故链条不会被拉断。 电动机的选择 电动机类型的选择 根据动力源和工作条件，选用 Y系列三相异步电动机。 电动机功率的选择 刮板 输送机驱动装置电动机的功率按下式计算： P=K1F /(1000 ) 式中 P—— 电动机功率， KW； K1—— 功率备用系数 (同于起动、制造或安装误差等而引起的 )，一般取 K1=～。 本次设计取 K1=；  —— 驱动装置的传动效率。  =95%。 则 P=K1000FV= X = 所以选择电动机额定功率为 的电动机。 电动机 转速的选择 选用常用同步转速 1500r/min 和 3000r/min 两种作对比。 由 链轮 直径 D=200mm 计算 链 轮转速 nw=60 1000 / D =(60 1000 )/( 200) =总传动比 i=nm/nw,其中 nm为电动机的满载转速。 现将两种电动机的有关参数数据列于表 比较。 表 两种电动机的数据比较 方案 电动机型号 额定功率 /KW 同步转速/(r/min) 满载转速 /(r/min) 总传动比 i Ⅰ Y160M6 1000 970 Ⅱ Y132M— 4 1500 1460 由上表知方案Ⅱ总传动比过大 ,为了能合理分配传动比 ,使传动装置结构紧凑。 故最终 选用方案Ⅰ。 但由于传动比还是较大，故在电动机与减速器之间还应加入一个变频器进行调速。 电动机型号的确定 根据电动机功率和同步转速，选定电动机型号为 Y160M— 6。 查《机械设计课程设计》表 162知电动机的机座中心高为 H=160m，外伸轴径为 D=42 m，外伸轴长度为 E=110 m。 电动机结构简图如 下 所示。 图 电动机简图 减速器的选择 由上述设计可知： i= ， 根据表 ： 表 减速器与电动机的型号 选择型号为 NGW62 的减速器 .其与电动机的装配形式如图所示 图 NGWY型驱动装置 轴的校核 轴的力学模型的建立 ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ 图 轴的力学模型 计算轴上的作用力 ： dT =9550 dP / mn = 1T = 9550 dP /1n =。