bm1100型薄煤层采煤机设计毕业设计说明(编辑修改稿)

bm1100型薄煤层采煤机设计毕业设计说明(编辑修改稿)内容摘要：

： o s21c o s1 22     i n vzxzxzk o s13 o s113 22    i n vk  = 圆整 3k     o s29 o s113 22    i n vk  圆整 3k 公法线长度Ｗ：    mxz im vkW  s o s      mmi m vW i o s         mmi m vW i o s   轮精度设计 由于齿轮工作在高速有反转的情况下，齿轮采用 7 级精度，在高精度的齿轮机床上范成加工，淬火后磨齿，齿面粗糙度 aR = m （查表 13139）（ 1360）。 孔的尺寸公差、形状公差采用 IT7，轴的尺寸公差、形状公差采用 IT6。 顶圆直径公差 IT8（查表 13140）。 中国矿业大学本科生毕业设计 第 13 页 13 基准面径向圆跳动和端面圆跳动，小齿轮 18 m ，大齿轮 22m （查表13141）。 齿圈径向圆跳动 rF ，小齿轮 40 m ，大齿轮 56 m （查表 13146）。 公法线长度变动公差 WF ，小齿轮 28 m ，大齿轮 36 m （查表 13145）。 中心距极限偏差 af =  m 查表 13155）。 基节极限偏差 pbf ，小齿轮 16 m ，大齿轮 18 m （查表 13148）。 齿形公差 tf ，小齿轮 14 m ，大齿轮 16 m （查表 13147）。 齿向公差 F ，小齿轮 16 m ，大齿轮 20 m （查表 13147）。 公法线平均长度公差 WE ：小齿轮 WmsE =72 m （ 偏差代号 F）、WmiE =108 m （偏差代号 G） ，大齿 轮 WmsE =120（偏差代号 G） WmiE =200m（偏差代号 J） WE （查表 13147）。 精度等级和公法线平均长度极限偏差代号： 小齿轮： 7FG GB/T 100951988 大齿轮： 7GJ GB/T 100951988 第二级直齿圆锥齿轮的设计和强度校核 （ 1） 选择齿轮材料 小齿轮： 4220 NiCr 渗碳 +淬火 +低温回火 大齿轮： MoMnCr 2220 渗碳 +淬火 +低温回火 由图 13123图 13152 按 MX级质量要求取值，得 1limH 1650 2/mmN 、2limH 1650 2/mmN 和 1limF 525 2limF 525 2/mmN （ 2） 初 步确定主要参数 1) 按弯曲强度初步确定小齿轮大端分度圆直径 小齿轮传递的转矩 1T ： Nmn PT 1449659 1009550109550 161  使用系数 AK ： 原动机为电动机，均匀平稳，工作机采煤机，有中等冲击。 由 表 13181查得： 。 齿向载荷分布系数 FK ： 由表 13334 查得轴承系数 beHK = FK = beHK =１ .２５ = 取小齿轮齿数 1Z : 1Z =13 取大齿轮齿数 2Z : 2Z =30 齿数比 u= 12/ZZ = 13/30 = 节锥角  : 中国矿业大学本科生毕业设计 第 14 页 14   c o ss inar c tan1 u= 90sin =  2 = 1 =90  =  当量齿数 vZ ： 111 cosZZv  =  = 1vZ =14 222 cosZZv  =  = 圆整 2vZ =75 齿形系数 FY ： 由图 13324 查得 FY = 预取分度圆直径： 4 13lim21 150d ZYu KKTFFFA   43 2 13525  = 取 d=150mm 2) 初步确定模数 m 1/m Zd = 13/150 = 取 m =10mm 1d = mZ1 =13 10=130mm 2d = mZ2 =30 10=300mm 锥距 R:11sin2 dR =  130 = 3) 变位系数 x : 采用高变位 x =0由表 1337查得 1x =、 2x = （ 3） 齿面接触强度核算 1) 齿宽中点处分度圆上名义切向力 mtF ：  Rm dd     112020mmt dTF  14492020  N 2) 节点区域系数 HZ ：查图 13327 HZ 3) 弹性系数 EZ ：由表 131105 查得： EZ = 2/mmN 4) 重合度系数 Z ： 当量圆柱齿轮几何尺寸 计算 中国矿业大学本科生毕业设计 第 15 页 15 分度圆直径 vd ： 111 dR bRdv  1 3 o 6 3 6 3  = 222 dR bRdv  3 0 o 6 3 6 3  = 中心距 va ：  2121 vvv dda    = 齿顶圆直径 vad ：  1111 t a aavva hdd    a =  22122 t a aavva hdd    a = 端面 齿形角 vt ：  20vt 基圆直径 vbd ： vtvvb dd cos11   = vtvvb dd co s22   = 啮合线长度 vag ： vtvvbvavbvava addddg s i n)( 22222121    20s i 2222vag =33.70mm 端面 重合度 va ：   vtbRm Rg vava  co      20co 6 6 = 34 vaZ   3 = 5) 接触强度计算的锥齿轮系数 KZ ： KZ 是考虑锥齿轮齿形与渐开线齿形的差异及轮齿刚度沿齿宽变化对齿面接触强度的影响。 当齿顶和齿根修形适当时 ,取 KZ =； 6) 使用系数 AK ： 原动机为电动机，均匀平稳，工作机采煤机，有中等冲击，查表 13181 AK =。 7) 动载系数 VK 由推荐值 取： VK = 8) 齿间载荷分布系数 HK bFK mtA / = 60/  ＝ 由 表 13335 查得 ： HK = 中国矿业大学本科生毕业设计 第 16 页 16 9) 接触强度计算的最小安全系数 minHS : 由表 131110 查得 minHS =1 10) 润滑油膜影响系数 RVL ZZZ ： 由表 131108，经展成法滚、插队齿轮副 mRz 410  、 RVL ZZZ = 11) 尺寸系数 xZ ： 由表 13336 查得： xZ =1 12) 计算接触应力 H : uubd FKKKKZZZZZ eHv mtHHVAEHKH 111    H = 2/mmN 13) 许用接触应力 Hp ： XRVLHHHp ZZZZS m in1lim1   in1  HHp S =1518 2/mmN 接触应力校核通过满足要求 （ 4） 齿轮弯曲强度核算 1) 齿向载荷分布系数 FK ：  HF KK  = 2) 齿向载荷分布系数 FK ：  HF KK  = 3) 齿宽中点法向模数 mnm ： mnm =   RbRm /   6 3/ 6 310  = 4) 齿形系数 FY ： 由图 13328 查得： 1FY =、 1FY = 5) 应力修正系数 sY ： 由图 13329 查得： 1sY = 1sY = 6) 弯曲强度计算的重合度系数 Y ： VaY    = 7) 试验齿轮的应力修正系数 stY ： 由 表 131111 查得： stY = 8) 弯曲强度最小安全系数 minFS ： 由 表 131110 查 得 ： minFS = 中国矿业大学本科生毕业设计 第 17 页 17 9) 相对齿根角敏感系数 relTY 由齿根圆角参数FSq Fns 2，用表 131112（ 13114）所列公式计算。 由图 13138 知： mhfp =、 mfp =  xmhmG fpfp =  20c o s)20s i n1(020t a 410c o s)s i n1(c o st a n4fpprFpShmE =     mEzH=   130. 8721 111  zGH =     o s ) i n (13c o s33s i n 1111mGzmS fpFN = FNS =  )( o o s )()2c o s(c o s22221121 GzGmmfpF = F = 111  FFns Sq = 同样计算可知： 2  sq relTY = 10) 相对齿根表面状况系数 RrelTY ： 由图 13158，齿根表面微观不平度 10 点高度为 mRz   时 中国矿业大学本科生毕业设计 第 18 页 18 relTY = 11) 弯曲强度计算的尺寸系数 xY ： 由表 131119 中公式计算得 xY = 12) 计算齿根应力 F ：  FFAVSFtF KKKKYYYbmF 7 6 7 5 11 F = 2/mmN 7 6 7 5 11 F = 2/mmN 13) 许用弯曲应力 Fp ： xR re lTre lTF STFFp YYYS Y  m inlim 2 5m in  FS= 2/mmN 弯曲应力校核通过满足要求 （ 5） 直齿锥齿轮传动的几何计算 顶隙系数 c ： c = 齿顶高系数 ah ： ah =1 变位系数： 1x = 2x = 齿顶高 ah ：  mxhh aa 1*1     =  mxhh aa 2*2     = 齿高 h ：     **  mchh a =22mm 齿根高 fh ：  af hhh =  af hhh = 齿顶圆直径 ad ： mmhdd aa o o s2 1111   mmhdd aa 0 o 0 0c o s2 22212   齿根角 f ：  r c t a na r c t a n 11 Rh ff  ct anar ct an 22 Rh ff 齿顶角 a ： 中国矿业大学本科生毕业设计 第 19 页 19  6 3 r c t a na r c t a n 11 Rh aa  r c t a na r c t a n 22 Rh aa 顶锥角 a ：  aa   aa  根锥角 f ：  ff   ff  外锥高 kA ： mmhdA ak 4 i 0 0s i n2 1121   mmhdA ak i 3 0s i n2 2212   周节 p ： mmmp 。