2t87m壁行式起重机毕业设计(编辑修改稿)

2t87m壁行式起重机毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

  M P 22  13 故    满足强度要求。 悬臂梁根部截面危险点 ④的组合应力为 M Pabz 39。 0239。 01   故    满足强度要求。 悬臂梁翼缘焊缝厚度 mmhf 8 ，采用自动焊接，不需要验算。 悬臂梁稳定性 整体稳定性 悬臂梁高宽比 bh ，满足要求，不需验算整体稳定性。 局部稳定性 悬臂梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为 16490 eb 悬臂梁两腹板之间的受压翼缘板不失稳的极限宽厚比为 60181628800 b 悬臂梁腹板不失稳的极限宽厚比为 h 0b —— 两腹板内侧间距 0 —— 下翼缘板厚 eb —— 下翼缘外伸净宽度 0h —— 腹板高度  —— 腹板厚度 满足要求，不需验算局部稳定性，只需设置横向隔板，间距为a=2 0h =,隔板中间不需要开孔，隔板厚度为 6mm。 端梁、（上）下端梁计算 由壁行式起重机结构和受力确定，端梁承受很大的垂直载荷作用，而上、下端梁承受水平载荷和自重载荷作用，故端梁只计算垂直载荷作用，上、下端梁计算水平载荷作用和自重载荷作用。 端梁计算 端梁垂直载荷及应力 端梁承受垂直载荷作用，按简支梁计算 14 端梁受力简图 满载葫芦小车在任意位置时，端梁承受力都为 NFFFF R 5 1 5 5 05 3 7 824 0 7 9 4  下上 悬臂梁支承力 NF 40794 端梁均布自重载荷为 mNAgkF q / 2 1 1 8 5 1   上、下端梁均布自重载荷为 mNAgkFF qq /  下上 上、下端梁自重载荷为 NBFFF q  上下上上 端 梁跨中垂直弯矩为 mNBFBFM qRx  22040 1 跨端剪切力为 NBFFF qR 2 7 8 9 92 2 1 1 5 5 02 04 1   端梁应力 端梁跨中所受应力为 M P aI yM xx 597 83   端梁跨端所受剪应力为 M P ah F 2 7 8 9 0    故   ，  满足强度要求。 端梁稳定性 整体稳定性 端梁高宽比 bh ，满足要求，不需要验算整体稳定性。 局部稳定性 端梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为 2590 eb，满足要求，不需要验算局部稳定性。 端 梁 两 腹 板 之 间 的 受 压 翼 缘 板 不 失 稳 的 极 限 宽 厚 比 为 b ，满足要求，不需要验算局部稳定性。 端梁腹板不失稳的极限宽厚比为 8025102500 h ，满足要求，不需要 15 验算局部稳定性。 故端梁不需要设置任何加劲肋。 上、下端梁计算 上、下端梁水平载荷及应力 上、下端梁承受水平载荷作用，按简支梁计算 上端梁水平受力简图 下端梁水平受力简图 当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，根据平衡条件可求出 上、下端梁承受水平载荷作用     KNLLFcLPPqH 11 2 77 82239。 21   满载葫芦小车运行起、制动惯性力为     NgmmP xQg 5 5 514 2 02 0 0 014  上、下端梁跨中水平弯矩为   mNBPPMM gHxx   1 0 5 2 3 94 7 7101 1 042 31下上 上、下端梁跨端剪切力为 NPPFgH 5 3 8 82 2   上、下端梁所受弯曲正应力为 M P aI yM x x 98   上下上  16 上、下端梁所受剪切应力为 M P ah F 6 82 5 3 8 0   下上 上、下 端梁承受自重载荷作用，按简支梁计算 上端梁垂直受力简图 下端梁垂直受力简图 上、下端梁跨中垂直弯矩为 mNBFMM qyy  8 6 88 3 0 58221上下上 上、下端梁所受弯曲正应力为 M P aI xMyy 68 8339。 39。   上下上  上、下端梁的组合应力为 M  ‘ 上上   上 故   ，  满足强度要求。 上、下端梁稳定性 整体稳定性 上、下端 梁高宽比 bh ，满足要求，不需要验算整体稳定性。 17 局部稳定性 上、下端梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为 1562 16260  eb，满足要求，不需要验算局部稳定性。 上、下 端梁 两腹 板之 间的 受压 翼缘 板不 失稳 的极限 宽厚 比为 b ，满足要求，不需要验算局部稳定性。 上、下端梁腹板不失稳的极限宽厚比为 6 80 h ，满足要求，不需要验算局部稳定性。 故端梁不需要设置任何加劲肋。 悬臂梁与端梁、（上）下端梁连接计算 焊缝连接计算 悬臂梁与端梁支承立柱的连接，采用贴角焊缝连接，焊缝厚度 mmhf 10 悬臂梁与端梁支承立柱的焊缝连接简图如下图所示 悬臂梁与端梁支承立柱的焊缝连接简图 悬臂梁与端梁支承立柱的连接处贴角焊缝承受垂直弯矩和水平弯矩作用，当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时， 连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩和水平弯矩作用 连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩       7 782 4 2124 cLPLFM qx  = mN  连接处贴角焊缝承受最大水平弯矩 18     mNLFcLPM HHy  1 9 4 4 3] 1 5 5 5[]2[ 2214 在 最大垂直弯矩和水平弯矩作用下，与焊缝连接的悬臂梁下翼缘板所受的应力为： xxI yM 1 +yyIxM =   + 2051019443   = M  由于悬臂梁与端梁支承立柱的连接是悬臂梁下翼缘板与立柱贴角焊缝连接，故在最大弯矩作用下，下翼缘板的最大 承载能力可按翼缘板承受的轴向力nN 计算 即 NAN nn 4 9 7 2 4 5 6 0   nA —— 悬臂梁下翼缘板的截面积， 26 5 6 016410 mmA n  下翼缘板与立柱采用四周围焊，焊缝的焊脚尺寸 mmhf 10 ，下翼缘板焊缝承载剪力应等于 nN ，则 焊缝剪切应力为 ： M P alhN fnw  总 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为   MPaw 160 故  ww   ，焊缝满足强度要求。 悬臂梁上翼缘板与斜板连接焊缝计算 由于上翼缘板与斜板焊缝连接同样承受 最大垂直弯矩和水平弯矩作用，所以 在 最大垂直弯矩和水平弯矩作用下，与焊缝连接的悬臂梁上翼缘板所受的应力为： xxI yM 1 +yyIxM =   + 2051019443   = M  故在最大弯矩作用下，上翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力 nN 计 算 即 NAN nn 3 7 2 9 3 9 2 0   nA —— 悬臂梁上翼缘板的截面积， 24 9 2 012410 mmA n  上翼缘板与斜板为单焊缝，焊缝的焊脚尺寸 mmhf 10 ，上翼缘板焊缝承载剪力 应等于 nN ，则焊缝剪切应力为： 19 M P alhN fnw  总 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为   MPaw 160 故  ww   ，焊缝满足强度要求。 端梁连接板焊缝计算 由于端梁上翼缘板与连接板处受最大弯矩为 mNBFBFM qRx  22040 1 所以端梁上翼缘板与连接板处承受弯曲正应力为 M P aI yM xx 597 83   故端梁上翼缘板与连接板处承受的轴向力为 NAN nn   nA —— 端梁上翼缘板的截面积， 25 0 0 0252 0 0 mmA n  端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图如下 端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图 上翼缘板与连接板为四周围焊缝，焊缝的焊脚尺寸 mmhf 8 ，上翼缘板焊缝承载剪力应等于 nN ，则焊缝剪切应力为： 20 M P alhN fnw 1445  总 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为   MPaw 160 故  ww   ，焊缝满足强度要求。 上端梁连接分别有右连接板和下连接板，它们分别承受水平弯矩作用和垂直弯矩作用。 右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的水平弯矩为   mNBPPMgHx   1 0 5 2 3 94 7 7101 1 042 31上 右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的弯曲正应力为 M P aI yM x x 8  上上 则右连接板与上端梁上翼缘板承受的轴向力为 NAN nn 3 1 0 9 5 3 2 0  上 nA —— 上端梁上翼缘板的截面积， 24 3 2 0162 7 0 mmA n  右连接板焊缝为四周围焊缝，如图所示 右连接板焊缝简图 由于右连接板焊缝承载的剪切力应等于 nN 21 故右连接板焊缝的剪应力为 M P alhlh N ff nw 31095 21  材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为   MPaw 160 故  ww   ，焊缝满足强度要求。 下连接板与上端梁腹板连接处承受的垂直弯矩为 mNBFM qy  221上上 下连接板与上端 梁腹板连接处 承受的弯曲正应力为 M P aI xM y y 8339。   上上 则下连接板与上端 梁腹板 承受的轴向力为 NAN nn 2 4 7 5 2  上 nA —— 上端梁腹板的截面积， 23 7 5 214268 mmA n  下 连接板焊缝为四周围焊缝，如图所示 下连接板焊缝简图 由于 下 连接板焊缝承载的剪切力应等于 nN 故 下 连接板焊缝的剪应力为 22 M P alhlh N ff nw 31095 21  材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为   MPaw 160 故  ww   ，焊缝满足强度要求。