高架桥现浇箱梁支架方案(编辑修改稿)

高架桥现浇箱梁支架方案(编辑修改稿)内容摘要：

拆除过程应遵循由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或上下两步同时拆架，做到一步一清，一杆一清。 先松顶托，使底板、腹板、翼缘板与梁体分离，拆除时必须从跨中对称向两侧拆除，支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中向两侧对称松一次顶托，再对称从跨中向两侧拆支架。 支架 拆除时先翼缘板后底板。 在拆除剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托中中间，再解端头扣。 支架拆除工程中应有技术人员跟 班指挥与检查， 以防拆架产生过大的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝， 多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。 拆下的钢管及扣件都要成堆放置好，营造一个井然有序的施工现场。 支架拆除的安全技术措施 1）拆架前，全面检查待拆支架，根据检查结果，拟订作业计划，进行技术交底后才准备工作。 2）拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。 警戒区域内严禁非操作人员通行或在支架 3）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的 拆除。 夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备。 4）拆除支架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。 5）正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。 拆除挑架等危险部位要挂安全带。 6）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。 7）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。 所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。 8）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地 面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 11 9）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 10）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 11）所有模板、步板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。 12）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 13）每天拆架下班时，不应留下隐 患部位。 14）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 15）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 16）所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 17）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从离空抛掷。 六、支架荷载验算 箱梁结构的混凝土分二次浇筑完成，即首次浇筑底板和腹板，二次浇筑顶板。 这样，在浇筑第二步时，第一步砼已经形成板体，可将二步施工荷载平均传递到每一根立杆。 但本次计算荷载按全部混凝土重量进行 计算，对整体支架结构受力计算是保守、有利的。 本方案选取最长单跨为 50m，梁高渐变为 ～ 的 79墩 — 80墩进行支架系统的验算。 设计参数概述 （ 1）碗扣为 Φ48 mm 钢管。 钢管的相关力学参数 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 12 主要材料性能 ① 结构材料 Q235 屈服强度：σ s=235 MPa 抗拉、抗压和抗弯设计强度： [σ ] =215MPa 抗剪设计强度： [τ ]=125MPa ② 12mm竹胶板（浙江） 弹性模量： E=8*103 MPa 静曲强度强度： [σ ] =③ 钢材的物理性能指标 弹性模量 E= 105 MPa 剪切模量 G= 105 MPa 质量密度ρ =7850kg/m3 ④ 10*10 云杉 弹性模量 E=9 106KN/m2 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 13 其允许弯应力 [σ w]=13Mpa 荷载计算参数 A、箱梁钢筋混凝土比重取 26 kN /m3， N1 按体积计算 B、 12mm竹胶板荷载 N2 =C、 10*10 方木 N3=D、支架自重荷载 N4 = E、施工人员、机械荷载取 N5= /m2 F、砼振捣及冲击荷载 N6= /m2 G、 I12a纵梁每延米。 N7 = /m 主跨 50m箱梁荷载验算 纵向碗口支架布设图： 11 断面碗口支架布设图 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 14 竹胶板应力验算 竹胶板布置图 选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算： 腹板平方米 混凝土自重： G1=226=52KN/m 竹胶板自重： N2 =施工人员、机械荷载取 N5= /m2 砼振捣及冲击荷载 N6= /m2 合计： q=52*+**1+1*1+2*1=利用 SAP2020 建 立受力模型（取 1 跨，净跨 简支梁计算）： 计算模型 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 15 弯矩、剪力图 (Mmax= ， Qmax＝ ) 弹性模量 E＝ 8*103MPa，密度取 3/ mKN。 取单位宽（ 1m）作为计算截面其参数： 惯性矩 ： 433 1 4 4 0 0 012 12100012 mmbhI  =*108m4 截面抵抗矩： 322 2 4 0 0 06 121 0 0 06 mmbhW  ＝ 24*10－ 6m3 面积矩 322 1 8 0 0 08 121 0 0 08 mmbhS  =18*10－ 6m3 截面积 A=12*1000=12020mm2＝ 12*10－ 3m2 1）弯曲强度 Mmax=   MPaMPaWM * 0 0 6m a x   满足要求。 2）剪切强度 Q＝   M P aM P aK pabIQS m m 8 6      满足要求。 2） 刚度计算： q=52*+**1+1*1+2*1=f ＝ ql4/(150EI) ＝ 103(1508109108) ＝ ≤[f0] ＝义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 16 ＝ 挠度合格 方木应力验算 方木布置图 选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算： 腹板平方米 混凝土自重： G1=226=52KN/m2； 竹胶板自重： N2 =方木自重： N3=施工人员、机械荷载取 N5= /m2 砼振捣及冲击 荷载 N6= /m2 单根方木承受均布荷载： q=52**+**+**+(1+2)*=利用 SAP2020 建立受力模型（取二跨，净跨 连续梁计算）： 计算模型 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 17 弯矩、剪力图 (Mmax= ， Qmax＝ ) 10*10 的杉木， 弹性模量 E=9 106KN/m2 其允许弯应力 [σ w]=13Mpa 取单位宽（ 1m）作为计算截面其参数： 惯性矩： 4733 10* 1 0 01 0 012 mmbhI  =*105m4 截面抵抗矩： 322 1 6 6 6 6 6 661 0 01 0 06 mmbhW  ＝ *10－ 4m3 面积矩 322 1 2 5 0 0 081 0 01 0 08 mmbhS  =*10－ 4m3 截面积 A=100*100=10000mm2＝ 100*10－ 4m3 1）弯曲强度 Mmax=   M P aM P aWM *.71 4m a x   满 足要求。 2）剪切强度 Q＝   M P aM P aK pabIQS m m 1000* 5 4      满足要求。 2） 刚度计算： q=52**+**+**+(1+2)*=f ＝ ql4/(150EI) ＝ 103(1509109104) ＝ ≤[f0] ＝＝ 挠度合格 分配梁 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 18 分配梁布置图（取半幅宽度（取半幅宽度，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载 ，假定其直接传递到分配梁 上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全） 根据上图计算每延米砼箱梁的重力分布点如下： ① =*26**12= ② =*26**12= ③ =*26**12= ④ =*26**12=37KN ⑤ =*26**12= 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 19 ⑥ =*26**12= ⑦ =*26**12= ⑧ =*26**12= ⑨ =*26**12= ⑩ =2*26**12= ⑾ =2*26**12= ⑿ =*26**12= ⒀ =*26**12= ⒁ =*26**12= ⒂ =*26**12= ⒃ =*26**12= ⒄ =*26**12= ⒅ 2*26**12= ⒆ 2*26**12=、 ⒇ *26**12= （ 21） *26**12= （ 22） =*26**12= （ 23） =*26**12= 砼荷载示意图如下： 计算模型 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 20 选取最不利荷载处：腹板下的方木及竹胶板受力验算： 竹胶板自重： N2 =方木自重： N3=施工人员、机械荷载取： N4=1KN 砼振捣冲击荷载： N5=2KN 单根 承受均布荷载： q=*+***+2+1= 自重自动验算在程序 中 利用 SAP2020 建立受力模型（取半幅，为便于计算，对于翼缘板位置的荷载，假定其直接传递到分配梁 上，对于碗口支架的检算没有影响，只是加大工字钢的受力要求，计算偏于安全）： 计算模型 弯矩、剪力图 (Mmax= ， Qmax＝ ， f=) 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 21 支点反力 Nmax= 选用 ，则 Wx=77cm3 ； σ =M/W= /77 cm3=＜ [σ ] =215 MPa；满足强度要求。 τ =QS/Ib=[τ ]=125MPa 挠度 fmax=＜ ，满足要求。 计算中选取的是断面每延米进行计算，实际碗口支架纵向布设是。 计算偏安全。 顶托处受力由上支点反力计算知道，顶托在单位面积内最多受力 ，根据步距 ，实际顶托受力为 *= 允许受力 求。 碗口支架承受的最大竖向力：步距 ， P=P=. 顶托、碗口自重：为便于计算，二者自重荷载取 1KN. 碗口支架承受最大荷载 P=+1=，取层距最大 ： 长细比计算 钢管的相关力学参数 查钢管桩截面特性回转半径 i= L= 义乌市环城北路改造工程主线桥及匝道 连续箱梁施工技术方案 22 钢管桩长细比 . λ =L/i=150，满足要求。 稳定性计算及强度计算 根据上述长细比λ =l0/rx=《钢结构设计规范 》附表 17得稳定系数ψ=： σ max=N/Ψ A=(*)=76Mpa215MPa，满足要求。 22断面碗口支架布设图（半幅） 竹胶板应力验算。