萝卜切丝机设计(编辑修改稿)

萝卜切丝机设计(编辑修改稿)内容摘要：

则保证间隙就需要调整 下 料斗壁 与刀盘之间的间隙， 也不是很方便，两个地方都要调节。 最后决定将切片刀与轴位置固定。 调整刀盘在轴上的位置来实现切片的薄厚，这也是切丝粗细改变的关键之一。 整机的结构如图 图 ２－１ 整机的结构 塔里木大学毕业设计 5 萝卜切丝机的工作 如图 1， 主轴即刀盘轴为横向，动力由电动机经带传动，通过电动机功率和转速的选择使获得一定的转矩和转速。 切刀由主轴带动进行蔬菜切削。 萝卜经进料斗滑入下料斗，由其自身重力和下料斗楔形壁的压力下，使萝卜紧贴刀盘 ， 切片刀和刀盘同步旋转， 由于切片刀与刀盘之间存在间隙 ，切片刀将萝卜片切下，在离心力和自身重力的作用下，从刀盘孔甩出。 此间隙即萝卜片的厚度，通过调整刀盘定位处的滚花调整螺母，在弹簧力的作用下就可改变刀盘同切刀之间的间隙，从而调节切出的萝卜片的薄厚。 如图 2 图 2－ 2 切丝系统 切丝时，将纵向割刀卡在刀盘的孔中，即可方便的切丝。 纵向割刀采用标准设计，卡刀方便，制造出小刀片之间间隙不同的规格的型号。 通过换刀，同时又可调整 切片刀与刀盘间的间隙，就可方便的调整切出的萝卜丝的粗细。 此即萝卜切丝机的工作原理。 由于下料斗采用楔形结构，不但保证了切削时的压力。 而且能适应物料大小的不同。 因此此台机子的设计虽说课题是萝卜切丝机，但塔里木大学毕业设计 6 设计是着眼于于所有需要切片和切丝的蔬菜，例如 胡萝卜、土豆、黄瓜、地瓜、榨菜、茄子等。 —— 电动机的选择 参数选择的依据 根据现有蔬菜切削的工作原理，结合查阅资料确定了蔬菜切丝机的结构与传动方案，根据蔬菜的特性，对切丝机机工作时的切削力进行了分析推导，得出了削片时切削力的计算公式，为计 算切丝片时所需的功率提供了理论依据，也为结构有限元分析提供了力学模型。 建立结构草图 [8]，运用以参数化特征思想为基础的 CAD 软件对蔬菜切丝机进行设计，并求解出刀及刀盘在一定转速时消耗的功率，从而求出整个蔬菜切丝机消耗的功率，根据计算功率选择电机。 电动机的选择 经查阅手册及相关资料，只要刀盘轴转矩满足 T〉 5N m，即可满足一般蔬菜的切削。 由于刀盘太快了反而不好，不能保证质量 [9]，初步拟定转速 450r/min，取转矩 T=15 N m 39。 39。 955039。 npT  ， （ 3－ 1） WkWTp 7 0 77 0 5 5 039。 39。  （ 3－ 2） 由于功率不大，为了使用方便，选用单相电动机，额定电压是 220V的。 查阅机械 课程设计 手册 175页 ，可选用小功率异步电动机 YC 系列。 该系列的特点是单相电容起动，起动力矩大，起动电流小，适用于满载起动的机械。 这样在进行蔬菜切削时完全可以 将蔬菜放进料斗以后在开动机器。 根据功率和转速，由机械设计课程设计手册查出的电动机型号有以下两种传动比选择方案符合，如下表 据机械设计课程设计手册 第 177 页表 1214 可知有： 表 31 电动机的类型 方案 电动机型号 额定功率 /W 电压 /V 转速 minr 电动机 质量 kg 传动装置 传动比 1 YC90L4 750 220 1400 23 3 2 YC90S2 750 220 2800 22 6 综合考虑电动机和传动装置的尺寸，质量以及传动比。 由于采用 V 带传动，采用第一种方案，设计 V 带传动比为 3 即可，不必另外安装减速器 [10]。 故采用第一种方案。 因此选定 电动机的型号是YC90L4。 该电动机的主要外型和安装尺寸如下表 3— 2： 表 32 电动机主要外形尺寸 其主要外形安装尺寸如图 3— 1 中心高 外形尺寸 地脚安装尺寸 地脚螺栓孔直径 轴伸尺寸 装键部位尺寸 90 310 190 175 100 140 10 50 24 8 塔里木大学毕业设计 7 图 3— 1 电动机主要外形 安装尺寸 根据转速初步确定传动比为 i=3， 电动机功率 pd=750w ,电动机输出转矩 MNnpTddd  5 5 0 （ 3－ 3） 其中 nd—————— 电动机转速 刀盘轴输入功率 P=pdη v=750W =720W （ 3－ 4） η v= 其中 η v—————— V带传递效率 这样刀盘轴的转矩 MNMNiTT vd  η （ 3－ 5） 转矩也符合 要求。 刀盘轴转速 m in/4 6 731 4 0 0/ rinn d  （ 3－ 6） 带轮传动的计算 ： 带传动根据带的截面形状的不同，可分为平带传动、 v带传动、同步带传动、多楔带传动等 [11]。 其中最常用的是 v带传动。 主轴由通过 V带传动。 设计方案如下： 带的 选择 m in/1400, rnKWp dd  ,由 机械设计基础 219 页 图 13— 15查知，选普通 V带 A型带。 求大小带轮基准直径 由于采用 YC90L4电动机，传动比为 3的方案。 所以只需一级传动即可实现，设计 V带传动比为 3。 塔里木大学毕业设计 8 由表 13— 7，取 mm75d1  mm2 3 5)(753)1(d 12  di （ 4－ 1） 由 机械设计手册 表 12111，取 mm224d2  （虽使 nⅠ 略有 增加 ，但其范围小于 5％，允许） 表 13— 7 见《机械设计基础》 219 页 表 13— 7。 验算带速 smndV m / 140075100060 1    （ 4－ 2） V在 s/m25~2 范围内，合适。 求 v 带基准长度 Ld和中心距 a 初步选取中心距 )dd(2)( 21021  add （ 4－ 3） 6 0 8 m 1 2 0  amm 取 mm300a0  ， 由式（ 13— 2）得带长 02122100 422 a ddddaL ）（）（   （ 4－ 4） 1 0 9 53 0 04 752 2 42 2 6 92 2   ）（）（ mm。 查表 13— 2，对 A型带选用 mmLd 1120 （表 13— 2见《机械设计基础》 213页） 计算实际中心距： mmLLaa d 1 22 00  （ 4－ 5） 验算小带轮包角  121   dd （ 4－ 6） 合适。 求 V带根数： i n/r1 4 0 0n 11d  得，查表，令 需要传递功率为 ，故选用两根。 （由表 13— 7 见《机械设计基础》 219 页） 塔里木大学毕业设计 9 求作用在带轮轴上的压力 查表 13— 1得 A型 V带的单位长度质量为 q= kg/m，故由式（ 13— 17）得单根 v带的初拉力  20 )(500 qvKzv PF c  ）（）（  （ 4－ 7） N117 作用在轴上的压力 NFF Q 4542 i n117222s i nz2 10   （ 4－ 8） 带轮结构设计 小带轮毂孔径 mm33ds  ，带轮基准直径 mm224dmm75d 21  ， 故小带轮采用实心式，大带轮采用 孔 板式 [12]。 a）小带轮 其中： mm24d mm5d2~ s  ）（L （ 4－ 9） 33 m m2f1) e(ZB 。