土木工程毕业设计高层框剪结构设计计算书(编辑修改稿)

土木工程毕业设计高层框剪结构设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

计算汇总 层次 总剪力墙 总框架 总连梁 m)10( 3 kNMW )10( 3kNVW )10( 3kNVF )10( 3bj mkNM  11 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 水平地震作用下结构侧移计算 位移计算见表 表 位移计算 层次 )(mHi Hx 0uu )(mmu u 11 33 1 10 9 8 7 6 19 5 4 山东建筑大学毕业设计说明书 17 3 2 1 5 0 0uu 查 表得出； mmEIqH 0 21112 011u 373eq40   层间最大相对位移  a x0ihu，满足要求。 水平地震作用下结构内力计算 综合剪力墙的弯矩和剪力按各榀墙的等效抗弯刚度进行分配。 墙 1的分配系数为  墙 2的分配系数为  墙 3的分配系数为  单榀剪力墙内力见表 表 单榀剪力墙内力 层数 综合剪力 墙 单榀剪力墙 弯矩 剪力 弯矩 剪力 Q1 Q2 Q3 Q1 Q2 Q3 11 0 0 0 0 10 9 8 7 6 5 山东建筑大学毕业设计说明书 18 4 3 2 1 0 2..单根连梁内力 综合连梁的约束弯矩按各约束刚度进行分配。 连梁 1的分配系数为  连梁 2的分配系数为  连梁 3的分配系数为  连梁 1剪力 lhmVb b1 = bm 连梁 1梁端弯矩  211 nbb lVm bm 连梁 2剪力 lhmVb b1 = bm 连梁 2梁端弯矩  211 nbb lVm bm 连梁 3剪力 lhmVb b1 = bm 连梁 3梁端弯矩  211 nbb lVm bm 单根连梁内力见表 表 单根连梁内力 连梁 层数 约束弯矩 弯矩 剪力 LL1 LL2 LL3 LL1 LL2 LL3 11 10 山东建筑大学毕业设计说明书 19 31 .2765 .6928 .3725 .4722 .5719 .6716 .7813 .8810 .989 8 7 6 5 4 3 2 1 0 （力学求解器） 计算单元为⑤轴线的一榀框架，地震力按刚度进行分配 cEI 地震力下横 向框架计算模型如图 所示： 山东建筑大学毕业设计说明书 20 图 地震力下横向框架计算模型 地震力下横向框架内力如图 ～ 山东建筑大学毕业设计说明书 21 yx 4209 .60 737 .45100 .6810 632 .17 3 8 751 .40138 .9513 844 .2715 .57 3 460 .26161 .6716 30 .19 9 762 .25166 .9116 453 .4343 .30 7 861 .06165 .7216 552 .6812 .40 6 360 .32155 .5915 750 .8940 .20 1 565 .16111 .1710 647 .0632 .13 6 754 .24 298 .77 940 .1628 .07 2 243 .86 978 .65 232 .3123 .02 9 631 .63 257 .41 523 .3916 .77 116 .77 524 .58 0226 .07 5225 .35 20 61 .15 7 112 .11 626 .22 740 .04 2 137 .44 929 .13 225 .72 621 .29 041 .53163 .9590 .87147 .7811 129 .5811 111 .1913 111 .7383 .17 480 .52 266 .35 251 .84 237 .29 238 .40161 .0087 .56144 .82 851 .7311 125 .8411 107 .7013 107 .5781 .58 078 .71 464 .90 750 .74 036 .57 7 411 .63 4 山东建筑大学毕业设计说明书 22 yx53 .56 5134 .17 530 .80 5185 .19 234 .39 8215 .4526 .74 2222 .44 126 .92 4220 .88 310 .77 3207 .24 631 .47 8147 .33 920 .39 3132 .39 317 .92 7105 .42 713 .86 1 5 0 271 .20 70 .4352 .7527 .9332 .0623 .9324 .4529 .9018 .0916 .2112 .5393 .4085 .2387 .8680 .4089 .2556 .4756 .8446 .1335 .7024 .5790 .6482 .99 985 .1778 .0585 .7755 .5355 .4845 .0634 .8724 .02 图 左侧地震力作用下弯矩图 山东建筑大学毕业设计说明书 23 图 左侧地震力作用下剪力图 yx24 17 .58 223 8 20 17 5 14 011 6 22 .6691 .11 9 6 163 .23 0 0 39 .70 0 7 20 .73 8 5 3 514 32 .81148 192 .26178 .71160 .10138 .30115 .79 6 0 1 8 213 16 .2811 55 .3596 77 58 40 28 17 89 .2426 .00136 120 100 807 .45608 .70423 .12297 .87184 .01 5 0山东建筑大学毕业设计说明书 24 图 地震力作用下剪力图 山东建筑大学毕业设计说明书 25 横向水平地震作用下结构内力与侧移计算 风荷载标准值计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 2/)(0 Bhhuu jizszk   其中： 0 基本风压， KN/㎡ zu 风压高度变化系数 su 风荷载体型系数，本建筑 H/B=33/57=4,故体型系数取 z 风振系数，基本自振周期 T=，故应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，且 zzz u 1。 ih 下层柱高 jh 上层柱高，对于顶层为女儿墙高度的 2 倍。 B计算单元迎风面的宽度， B= 集中风荷载标准值计算见表 表 集中风荷载标准值计算 层次 离地高度 su zu z   z ih jh k iM 11 33 3 8454 10 7117 9 6106 8 5167 7 4299 6 19 3482 5 2724 4 2035 山东建筑大学毕业设计说明书 26 3 1 1498 2 1 1047 1 5 1 0 1  42802 将楼层处的集中力按基底弯矩折成倒三角形荷载 20 3132q21 qHHHM  2 8 0 233q 22 0  HM kN/m 1 9 4 1 721q210  HV kN 倒三角形荷载作用下结构内力计算见表 表 倒三角形荷载作用下结构内力计算 层次 标高 x(m) mkNqkNVkNM / 030  ，， Hx woMM WM 01VVw wV1 0_VVF _FV FV )(m WV 11 33 1 0 0 10 9 8 7 6 19 5 4 3 2 1 5 山东建筑大学毕业设计说明书 27 woMM ,01VVw查表得出；  ）（ 20_1 VVF01VVw；bCCCVFFF  _FV = ； bCCCmFb _FV = _FV ；WV= wV1 +m 结构总内力计算汇总见表 表 结构总内力计算汇总 层次 总剪力墙 总框架 总连梁 m)10( 3 kNMW )10( 3kNVW )10( 3kNVF )10( 3bj mkNM  11 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0。