某果汁厂废水处理工程设计(编辑修改稿)

某果汁厂废水处理工程设计(编辑修改稿)内容摘要：

B 211 2tgaBBL  =22 tga =(m) 设计取 1L (m) (4)格栅与出水渠道连接处渐宽部分长度 （ 2L ）  LL (m) (5)通过格栅的水头损失（ n1） 栅条采用 20 圆钢制作，阻力系数 2 kagVbSh *s in*2** 121 34  =2*  * 3*75s in**2 =*103 7 (6)栅后槽总高度 沿栅前渠道超高 mh  H=h+ 21 hh =+* 310 +=(m) (7)栅槽总长度（ L） L=++++1tgaH =（ m） (8)每日栅渣量 （ W） 格栅渣量为 1000 3m 污水产渣 3m 则 W= *1000*3600 *200*24*3600 ( dm/3 ) 拦截污物小于 dm/3 故为人工格栅 调节设计计算 1 设计说明 工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大。 为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。 该池设有沉淀的污泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行。 其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合 的目的。 采用矩形调节沉淀池。 2 设计参数 设计流量 Q=200m3/h；调节时间 ht 12 ； 有效水深 mh 52。 3 设计计算 （ 1）调节池有效容积（ 3m ） 31 2 4 0 012*2 0 0* mtQV  （ 2） 调节池池宽（ B） 248052400 mA  设计采用调节池 n=2 取池长 mL 20 则池宽： mLAB 1220 2/4 8 0 0  8 （ 3） 污泥斗的体积 （ 2V ） 取污泥斗顶宽 mB 31 ，污泥斗高 mh 24  ，污泥斗倾角 059 ， 则污泥斗底宽 412 hBB  *tg mtg *2331 0  2V = 3421 *2*2 **2 mBhBB  （ 4）调节池高度（ H） 调节池超高 h1=， 池有效调节水深 h2=，池底斜坡高度 h3=， 池污泥斗高度 h4=。 调节池总高 : H=h1+h2+h3+h4= (5) 复核调节池停留时间 实际有效容积 30 1 2 0 05*12*20 mV  实际停留时间 hQVT  hQVt 62 0 01 2 0 000  符合设计要求 UASB 反应器的设计计算 1 设计说明 UASB（上流式厌氧污泥床）是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑效率高的厌氧反应器。 为了满足池内厌氧状态并防止臭气 散逸， UASB 池上部采用盖板密封，出水管和出气管分别设水封装置。 池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。 2 设计依据 设计流量： Q=200 hm/3 ；进水 COD=6000mg/L； COD 去除率1E =85%； 进水 BOD=2300mg/L； BOD 去除率 2E =88%。 3 反应结构尺寸设计计算 （ 1）反应器的有效容积 (包括沉淀区和反应区 ) 9 设计容积负荷 tmkgCODN V ./5 3 48 965 *6*24*20 0** 0  VN ECQV 有效 ( 3m ) 式中 ： Q：设计处理量 dm/3 0C ： 进水有机物浓度 kgCOD/ 3m VN ： 容积负荷 kgCOD/( ).3dm （ 2）反应器的形状和尺寸 工程设计反应器 6座，横截面积为矩形，反应器有效高度为 h=7m。 则 横截面积 700748967 有效V 3m 单池面积 1 667 0 0 nSSi2m 单池从布水均匀性和经济性考虑矩形池长宽比在 2:1以下较为合适。 设池长 L=12m 则宽 b= LSi m 单池截面积 1 2 010*12  LbS i 2m 设计 反应器总高度 H=，其中超高 单池总容积：  11HSV ii 120*()=960 3m 单池有效反应器容积 8 4 07*1 2 01  hSV ii有效 3m 单个反应器实际尺寸： 12m*9m* 反应器数量 6座 总池面积 7206*120*  nSS i总 2m 反应器总容积 57606*9601  nV i 3m 总有效反应容积 5 0 4 06*8 4 0  nVV i有效有效 （ 3m ） 4896（ 3m ） （符合有机负荷设计要求） 10 UASB 体积有效系数 = %%1 0 0*5 7 6 05 0 4 0 ， 在 70%90%之间 水力停留时间（ HRT）及水力负荷率 Vr 005 04 0  QVt H R T 有效 h rV = 总SQ ［ )*/( 23 hmm ］ 对颗粒污水力负荷 rV = )*/( 23 hmm ，故符合设计要求 （ 3） 三相分离器构造设计 a)设计说明 三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能，三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气相分离器的设计。 b) 沉淀区设计 沉淀室内设计日平均表面负荷率小于 )*/( 23 hmm ；沉淀区进水口的水流上深速度一般小于 2 )*/( 23 hmm。 其中沉淀区长 mL 121  ； 宽 mb 7 ； 集气罩顶宽度 a=3m；壁厚 ；沉淀区底部进水宽度 2m 沉淀室面积 11 bBnS ** 11  =6*12*7=504 （ 2m ） 沉淀室表面积负荷 0 42 0 011  SQq ［ )*/( 23 hmm ］ ［ )*/( 23 hmm ］ （符合要求） 沉淀室进水口面积 2S nB 1b =6*12*2=144( 2m ) 沉淀室进水口水流上深速度 4 42 0 022  SQV ［ )*/( 23 hmm ］ 2［ )*/( 23 hmm ］ (符合要求 ) 沉淀区斜壁角度与深度设计 三相分 离器沉淀区斜壁倾角应在 00 6045 之间，上部液面距反应器顶部1h 2m集气罩顶以上的覆盖顶以上的覆盖水深可采用 ，沉淀区斜面的高度 3h ()沉淀区的水深。 设计 UASB 反应器沉淀区最大水深为 2m； 1h =（超高） 3h =2m； 2h = 则倾角 a=trctan｛)(2/1 13 bb h ｝ = 060 c)气液分离设计 倾角 060 ； 070 ； mb 12 ，分隔板下段距反射垂直距离 MN= 则锥缝宽度：  01 60* S inM N S inL  (m) 废水量为 4800 dm/3 ，设有 =3360 dm/3 的废水通过进水缝进入沉淀区，另有 =1440 dm/3 的废水通过回流缝进入沉降区 则： 12*12**6*24 144024 1  BnL QV m .0(m/h)(m/h) (符合要求 ) ML= )(60*2 12 02 mS inS inb  12 设 BL=1m, MB=BC。