工程结构课程设计-钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计(编辑修改稿)

工程结构课程设计-钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

跨： mmalln 557522402250120570020  mm5 5 9 15 4 5 50 2 2  nl ,取 mm55750 l 因跨度相差小于 10%，可按等跨连续梁计算，计 算简图如下： 第 7 页 共 16 页 内力计算： 由 20)( lqgM  可计算出 1M 、 BM 、 2M 、 cM ，计算结果如下表： 截面位置 1 B 2 C α 1/11 1/11 1/16 1/14 20)( lqgM  )/( mkN 由 nlqgV )(   可计算出 AV 、 BlV 、 BrV 、 cV ，计算结果如下表： 截面位置 A lB rB C α nlqgV )(   )(kN 承载力计算： 5575 5450 5450 5450 5575 g+q= mkN/ 板的计算简图 A B C 1 2 3 C 2 B 1 A 第 8 页 共 16 页 ⑴ 、次梁跨中按 T 形截面计算， T 形截面的翼缘宽度 39。 fb ，按mmsbmmlb nf 1900170020209005700313139。  ，故取 mmbf 190039。 。 除支座 B 截面纵向钢筋 按两排布置外，其余截面均布置一排。 环境类别一级， C30 混凝土，梁的最小保护层厚度 c=25mm。 一排纵向钢筋mmh 415354500 。 二排纵向钢筋 mmh 390604500 。 C30 混凝土， ；，， 221 /  纵向钢筋采用HRB400 钢， 2y /360 mmNf  ，箍筋采用 HRB335 钢， 2/300 mmNf yv 。 mmNhhhbf fffc  601 7 6 0)2803 9 0(801 9 0 )2(   )( )( 中间跨中边跨中mkN mkNmkN 故各跨中截面属于第一类 T 形截面。 ⑶ 、次梁正截面承载力计算见下表： 次梁正截面受弯承载力计算 截 面 1 B 2 C 弯矩 M )( mkN 2039。 1201 hbfMbhfM fcscs   或 s 211  y1010 // ffhbA ffbhAcfsycs    或 选用钢筋 （ 2mm ） 2 16+1 18 656SA 3 16+1 16 804SA 2 12+1 16 427SA 2 14+1 16 509SA 计算结果表明，支座截面的ζ均小于 , 符合塑性内力重分布的原则。 第 9 页 共 16 页 sA /(bh)=427/(200*450)=%,此值大于 tf / yf = ,同时大于 %,满足最小配筋率的要求 . ⑵斜截面受剪承载力 斜截面承载力计算 包括：截面尺寸的复核、腹筋计算 和最小配箍率验算。 验算截面尺寸： mmhhh fw 3 1 0803 9 039。 0  ，因 0/3 1 0/ bh w ，截面尺寸按下式验算： m a x30  VNbhf cc KN 计算所需腹筋 : 采用 φ 6 双肢箍筋，计算支座 B 左侧截面。 由 hsAfbhfV svyvtCS ，可得到箍筋间距 mmbhfV hAfs tBl svyv 300   调幅后受剪承载力应加强，；梁局部范围内将计算箍筋的面积增加 20%或箍筋间距减小 20%。 现调整箍筋间距， s= 214=171,2mm最后取箍筋间距 s= 180mm 为方便施工次梁长不变。 验算配筋率下限值： 弯矩调幅时要求的配筋率下限为： %yvt ff ，实际配箍率%%)1 8 02 0 0/()/(  bsA svsv ，满足要求。 四、主梁设计（按弹性理论计算）：。