针梳机自调匀整机构的设计(编辑修改稿)

针梳机自调匀整机构的设计(编辑修改稿)内容摘要：

1i39。 h39。 39。 CS  （ 11） 式中：SS 239。 39。 ），最大位移为—钢辊的位移量（毫米—； 毫米之间；平均厚度，范围为—通过测量罗拉的额定— 147h 偏差，用百分数表示；—喂入毛条某片段厚度—39。 C 差；厚度与额定平均厚度之—通过测量罗拉的实际—39。 h C 块之间的放大倍数；—由测量罗拉到活动瓦—1i 进料平均厚度的变化，要相应调整 h 和 1i间关系。 平均厚度增加喂入时， h值是大的， 1i应对应减少；当喂入平均厚度小时， h 值小， 1i应对应增加。 机械杠杆放大具有的优点是结构简单，可靠，维护方便，缺点是受机械连接点和惯性影响，终点并不反映初始位移变化小而快的情况。 记忆延迟机构的工作分析 毛 C07 型自调匀整设备，记忆延迟机制是锡林钢辊式，由楔形块进行径向推顶类型传导。 锡林钢辊在工作状态下的钢辊是 34 根。 随着钢辊锡林逆时针旋转，如图 所示。 图 记忆延迟机构简图 为确保钢辊的记录信号的精度，钢辊锁紧装置安装在锡林上，即沿钢辊的表南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 20 页 共 53 页 面包上一层钢带，钢带在收紧的弹簧的作用的帮助下勒紧钢辊，使钢辊位置不随意发生改变。 一、延迟时间计算：从原理可知（图 ），喂入毛条时间后所经历 AXBX距离延迟时间。 错误 !未找到引用源。  39。 112112t tVSClL   139。 11212VSVSClL   139。 1212VSSClL   （ 12） 式中：折合成的延迟距离；延迟时间—自调匀整本身的惯性— 39。 139。 1 tS —纤维长度离散系数；—C 持点的距离（毫米）；—从检测点到前罗拉握—L 秒）。 （毫米—喂入条子的运动速度— /1V 延 迟变换齿轮的计算可参看图 延迟时间 错误 !未找到引用源。 为： RnSt 2 39。 2  （ 13） 式中： R—— 钢辊中心所在半径与钢辊半径之和 R=105+4=109 毫米； 错误 !未找到引用源。 —— 有效钢辊在 R圆周上所占弧长（毫米）； n—— 钢辊锡林的转速（转 /分）。 南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 21 页 共 53 页 图 毛 C07型自调匀整装置的传动部分 （ 12）式应与（ 13）式相等，则  RnSVSSClL212 39。 139。 12  （ 14） 上式中， 1V要用针板速度。 张力牵伸存在于针板和检测罗拉间，若 1V错误 !未找到引用源。 以检测罗拉表面速度计算，是不能符合实际的，没考虑张力牵伸。 当张力齿轮 Z 的齿数是 34 ，张力牵伸值相应地就在 范围。 常用齿数不一样时，被检测毛条的匀整点与以检测罗拉纱条匀整点不同。 据计算，张力齿轮少一齿，纱条匀整点会前移或后移约 2 厘米。 对延迟齿轮 H 计算时，使用针板速度 错误 !未找到引用源。 张力齿轮 Z也要包括在式中。 从传动图 ，针板速度的计算： 2027232720271   ZNV N是记忆 延迟机构的蜗杆轴转速（转 /分）； Z 是检测机构与针板间齿数（ 34错误 !未找到引用源。 ），分子中最后的数字“ 27”是传动针板工作螺杆的导程（毫米）。 毫米329360173239。  RS  南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 22 页 共 53 页 将上述具体数据代入式（ 14），得： 错误 !未找到引用源。  NHNZSSClL 60301109232920272327202712 39。 12  39。 12 )1(21016SSClLZH （ 15） 实际使用时，式（ 15）还要考虑一下： 1. 39。 S值。 经测定，在加或者减一根毛条突变时，39。 1t为 秒，折合39。 1S是2448 毫米。 不同机台的值可能是不一样的。 生产实际中，对突然加减毛条考虑的情况较少，毛条本身不匀是常 态 ，39。 1t错误 !未找 到引用源。 可选定 ，合39。 1S错误 !未找到引用源。 是 2436毫米。 2. Z 值。 Z 值主要是由喂入条的情况决定，一般情况，加工羊毛条时， Z 值可较小，加工 化纤及混纺条时 Z值可较大。 3. S值与 C值。 S值是较难确定的，数值一般不大，可预先进行估算。 长度离散系数小时，若是只有 20%，影响延迟量是 l。 假设平均纤维长度是 80 毫米，影响延迟距离是 毫米。 长度离散系数很大，若达 40%，影响量是 l，影响延迟距离是 毫米，等同于半个齿的量。 一般情况下， S 和 C 合起来可按一个齿的量考虑。 4. L 值。 当前隔距发生改 变时， L 随之改变，延迟齿轮数要进行相应改变。 前隔距大约每增加 12 毫米，延迟齿轮近似地变化是一齿。 后牵伸或测量罗拉的变换齿轮发生改变，和改变延迟距离效果相同。 因此，每一批原料，都要试验。 对延迟时间是否合适进行校验时，计算出的延迟齿轮数为中心，加减 1齿做三档试验，选择均匀度最好的一档进行生产。 二、延迟齿轮的设计计算：毛 C07 自调匀整属于一种开环式调整。 要求的针对性很强，延迟齿轮的确定则是重中之重。 当前，我国毛 C07 行业，绝大多数企业没能应用好该装置，主要因为他们不能正确选择延迟牙轮，导致匀整装置的反映没有好 的表现。 南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 23 页 共 53 页 根据式（ 15）对延迟齿轮齿数进行计算：    SSClLZHz2121 0 1 6 式中： 1. Z 取 3536 齿。 2. L 长度为 厘米 ,后对其进行验证修改。 3. l 是毛条平均长度，这里取值 厘米。 4. C 取值是 20%。 5. 1S 取值是 厘米。 根据以上数据计算出齿数在 范围，考虑经验和公式误差，齿数取 53。 那么：  H ZL  L，意思是匀整点到第一针板相距 ，在三至四针板间。 以下对延迟齿轮进行设计计算： 内容包括材料、热处理、精度等级、齿轮类型和几何尺寸等等，所查相关手册、图、表的资料来源，均统一附在论文后面的参考文献中。 选定齿轮类型、精度等级、材料： 1.直齿圆柱齿轮传动； 2.级精度；8 3.钢（调制，大齿轮材料为调质处理），硬度小齿轮材料为 45280( HB SCr ；，大小齿轮硬度差为处理）， HB SHB S 40240 4.,6453 122121  ZZuZZ 齿数比，大齿轮延迟齿轮 KWP ，min/480rn，设齿轮能够工作 20 年（ 300天 /年，八小时 /天） 南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 24 页 共 53 页 据图 计算： 按齿面接触强度进行设计：  3 211 HEdtt ZuuTKd  （ 16） 确定公式中的各数值 t。 1151 n PT  = 480 5  =mmN  d。 MPaZE 。 MPaH 6001lim ；大齿轮的接触疲劳强度极限MPaH 5502lim 。 N=60nj hL 计算应力循环次数 :   911  hjLnN 9912 uNN ,取：., 21  HNHN KK :。 ，安全系数选取失效概率为 1%1 S MPaSK HHNH ][ 11 lim1   MPaS HHNH ][ 212 lim   计算： td1 的试算，代入  H 中较小值。 南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 25 页 共 53 页  3211 HEdtt ZuuTKd  = 2333 4   v 计算。 smndv t / 11    b计算。 mmd td   hb 计算：  zdm t mmmh  b ： ,/  vKsmv 数级精度，查表得动载系根据 直齿轮， 1  FH KK 使用系数查表得1 查表， 8级精度，小齿轮相对 支撑非对称布置时，HK ,   FH KKhb 查表得 故载荷系数：    HHV KKKKK ： mmKKddtt 3311  南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 26 页 共 53 页 m  zdm 按齿根弯曲强度设计计算： m  33 2112FSaFadYYZKT  (17) 1）查图得小齿轮的弯曲疲劳强度极限MPaFE 5001 ；大齿轮的弯曲强度极限MPaFE 3802 。 2）查图得弯曲疲劳寿命 系数； FNK； 3）弯曲疲劳许用应力的计算。 取弯曲疲劳安全系数 S=，由下式得： MPaSK FEFNF ][ 211   MPaSK FEFN   4）计算载荷系数 K。   FFVA KKKKK 5）查齿形系数 查表得 FaY； FaY 6）查应力校正系数。 查表得SaY； SaY 7）计算大、小齿轮的  FSaFaYY ,进行比较。 0130 ][ 1 11 F SaFa YY  0165 ][ 2 22 F SaFa Y 对比可以看出大齿轮数值大。 南华大学机械工程学院毕业设计（论文） 第 27 页 共 53 页 324 0165  m= 5321 对计算结果比，齿面接触疲劳强度计算的模数大于齿根弯曲疲劳强度计算的模数。 齿轮模数大小则是取决于承载能力，齿面接 触疲劳强度决定的承载能力，只与齿轮直径有关，可取由弯曲强度计算的模数 ，并就近圆整为标准值m=，按接触强度算得的分度圆直径： mmmZd  此计算，既满足齿面接触疲劳强度，又满足齿根弯曲疲劳强度，结构也很紧凑，避免浪费材料。 几何尺寸计算： 分度圆直径： mmmZd 10611  mmmZ  中心距： mmdda 1172 21  根据延迟齿轮设计要求，选齿宽： mmb 241  mmb 222  传导放大机构的工作分析 一、将测量结果正确反映到变速机构，须有快速，灵活，强大的传导机构，才将记忆装置中的信号进行放大。 毛 C07 型自调匀整采用楔形 块和。