车辆工程毕业设计论文-rl5040gjy加油汽车改装设计(编辑修改稿)

车辆工程毕业设计论文-rl5040gjy加油汽车改装设计(编辑修改稿)内容摘要：

30 KMC1045D3改 装时应注意以下几个问题。 （ 1） 汽车整备质量包括润滑油、冷却液、燃油、 备胎及随车工具； （ 2） 汽车最小转弯直径是以前外轮轮迹中心测算； （ 3） 前轮轮距按前轮接地中心计算，后轮轮距按双胎中心计算； （ 4） 最小离地间隙指满载状态下，后桥离地面间隙； （ 5） 总高尺寸是在空载条件下 ,按驾驶室顶计算； （ 6） 最大爬坡度是指单车满载时的爬坡能力。 总成结构 发动机 KMC1045D3 牵引车的发动机参数如表 所示。 表 发动机参数 型号 12 额定转速 / rmin1 2200 额定功率 / KW（ r/m） 235 (2200) 最大转矩 / NM（ r/min） 1250 (1300～1600) 最 低 燃 油 消 耗 率 / g/(KWh) 200 缸径 冲程 / mmmm 126130 排量 / L 压缩比 :1 工作顺序 153624 离合器 KMC1045D3 牵引车的离合器采用 单片、干式、螺旋弹簧离合器，摩擦片外径 420mm， 液力远距离操纵，带气压伺服助力器。 变速器 KMC1045D3 装 RT11509C 九档变速器，采用杆式操纵，速比如表。 表 变速器变速比 一档 二档 三档 四档 五档 六档 七档 八档 九档 倒档 传动轴 KMC1045D3 牵引车底盘的传动轴结束如表 所示。 表 转动轴 底盘 KMC1045D3 传动轴节数 1 前轴 KMC1045D3 牵引车底盘车架采用 锻钢件，工字型断面，最大允许载荷 1230kg，其轮胎的安装如表 所示。 13 表 车轮安装参数 前轮定位角 前轮外倾角 1176。 主销内倾角 7176。 主销后倾角 1176。 52′37″ 前轮最大转角 内轮 46176。 外轮 36176。 前轮侧滑量 / mm/m ≯ 177。 5 后桥 KMC1045D3牵引车的后驱动桥采用的 型式为 :4吨级后桥 ,冲压焊接桥壳 ,全浮式半轴 .其主减速器的减 速比为。 车轮及轮胎 KMC1045D3 牵引车的车架 安装有轮胎总成 6 个。 轮胎的轮辋型号为： 716； 轮胎规格： 16PR； 冲气压力： 740kPa。 悬架 KMC1045D3 牵引车车架的 前悬架的结构为：少片簧，为吊耳式结构，配备横向稳定杆。 前簧共 4 片。 后悬架的结构为：少片簧，采用少片钢板弹簧加后横向稳定杆。 后簧 4+4 片。 车架 KMC1045D3牵引车车架的型式为：冲压铆接结构。 前部加宽梯形结构 ,纵梁为槽形断面 ,前宽后窄。 纵梁断面尺寸： 300 80～ 90 8mm； 车架外宽前面为 912mm, 后部为 912mm。 本章小结 本章主要介绍了所选牵引车的整车参数，为后面半挂车的设计提供依据，使后面的设计能够参照 加油 车的参数进行设计，保证设计的 加油车 在行使时能够符合牵引车的牵引要求。 14 第 4 章 罐体的设计 罐体的截面的设计 罐体选择什么样的型式，应从受力情况，制造工艺以及布置等方面考虑，由于罐体不允许满载液体，所以车辆在振动时，液体在罐体内晃动，对罐体内壁产生冲击力。 罐体是椭圆形截面，振动产生时的冲击力（图 ）会沿着罐体圆周方向均衡地分布在罐体上，不会产生应力集中的现象而使罐体破裂。 如果采用矩形截面（图 ）。 车辆在振动时产生的液体冲击力容易造成应力集中使罐体某个部位（如棱角处）由于承受应力过大，容易产生破裂。 图 椭圆截面 图 矩形截面 在罐体横截面的设计上 ,考虑到保证汽车的抗侧倾翻等 行驶安全性 ,大多数制造厂将罐体截面设计成椭圆形状 .为了方便制造 ,简化工艺 ,降低成本 ,则采用近似方法生成椭圆 .因此 ,如何用一组普通曲线的拟合近似代替椭圆 ,并确保其面积的大小的误差最小 ,就成为罐体椭圆截面近似设计和制造的一个重要问题。 截面椭圆的基本性质 罐体截面如下图。 15 图 椭圆的形状 在椭圆形状中，其中长轴 AB=2a ，短轴 CD=2b。 则椭圆的标准方程为： 221xyab （ ） 椭圆顶点处的曲率半径为： abRRBA2 （ ） baRRDC2 （ ） 椭圆的面积为： tS ab （ ） 椭圆的周长为： tL [1 .5 ( ) ]a b a b  （ ） 在一般的生产过程中都选择用近似法作椭圆，到目前为止 ,椭圆的作图方法已有轨迹法，焦点法，压缩法和圆弧法四种，其中轨迹法作出的椭圆最精确 ,但由于现场工作条件和绘图手段的限制，各制造厂一般不直接采用此方法。 用焦点法，压缩法和圆弧法作出的椭圆均近似图形，其面积和周长的计算复杂。 并都存在着较大的几何误差，将直接影响到罐体容积的设计和制造精度。 为了提高椭圆近似画法的精确度，简化和方便设计制造。 使用“计算法作椭圆”。 其约束条件有： （ 1） 原椭圆四个顶点的坐标位置不变。 （ 2） 用两种半径（ R,r）的四段圆弧分段拟合椭圆，并使相邻两段的连接点有公共切线。 （ 3） 近似椭圆的面积和周长与理论值的误差为最小。 计算法 在拟合的椭圆图中令 AG = BG = a CG = DG = b DC = OM = ON = R 16 AE = ME = NF = BF = r NCMAFGEBDO 图 拟合的椭圆 在三角形 EOG 中 222 GEOGOE  2 2 2( ) ( ) ( )R r R b a r     () = arctan arRb ()  90 () 近似椭圆的面积为： ))((2)(90 22 bRrarRS   () 近似椭圆的周长为： )(45 rRL   () 由（ ）可得出： )(2 2)( 22 rb arbaR   () 或 )(2 )(2 22aR babRr   () 用 2o A B br R R a代入公式（ ）得： ()2o aR a bb () 17 用 2e C D aR R R b  代入公式（ ）得 ()2e br a ba () 由此可得出（ 0R ， 0r ）和（ eR ， er ）两组数组 020()2aR a bbbra   () 2()2eeaRbbr a ba   () 在（ 0R ， 0r ）和（ eR ， er ）数组之间，用 “分数法 ”优选出一组（ iR ， ir ）使得四段圆弧组成的面积与椭圆面积误差最小。 其具体步骤为： 将变量（ 0R ， eR ）区间等分，取中间点 1R 作为第一个实验点，用 1R 代入公式 （ 4． 12） 中，计算出 1r。 然后将（ 1R ， 1r ）代入各公式计算出 1S 和 1L ，并与椭圆的的理论值 S 和 L 进行误差比较。 以后的实验点采用找对称点（关于 1R 对称）的的办法，很快就可找到（ 0R ， eR ）中几个等分点中的最佳点 iR 及 ir ，使得 iS 与 iL 与理论值的误差最小。 罐 体体积的计算过程 在设计的罐体椭圆的截面中，其中长轴 a2 1200mm,短轴 b2 1000mm. 椭圆形横截面罐体的实际总容积 V按下式公式计算 V=πab/4(L+(L1+L2)/3)V0 式中 a,b—— 为椭圆长，段轴长度。 L—— 椭圆筒体长度。 L1， L2—— 风头长度。 V0—— 罐体内附件的体积容积 V0 取 1m 所以选取罐体的长度为 ： L1， L2 为 封头 的设计 封头选择椭圆形封头。 椭圆形封头中心部的内缘半径 R =500mm,圆角的内缘半径 r=200mm。 则封头处的容积为 18 2 2 234ABVR 封 ()   m3 则整个罐体的容积为： 罐V m3 () 罐体的金属材料为 1Gr17,其弹性模量为 11N/m3。 泊松比为 ，密度为 310 kg/m3。 罐体厚度的确定 罐体材料的厚度取决于罐体结构的设计，例如，罐体的横截面面积与长度的比、罐体装配的类型、隔板或隔室墙中可能的杂质等等。 由于该罐装载的上液态食品，属于常压罐，故可以根据 罐体的容积选择罐体材料的厚度。 饮料类罐车 ,运送牛奶 ,酒类及 食用油。 为保持清洁、避免污染，均用不锈钢板焊成，板厚一般 2～ 4mm。 不锈钢材料制造的常压罐体的厚度如表 所示。 表 4 .2 罐体厚度的选择 罐公称容量 （ L） 常压罐 壳 底部 不锈钢罐 mm mm ﹤ 9000 9000 ~ 14000 ﹥ 14000 根据罐体的容积可以确定罐体的厚度为。 防波板的设计 在液罐车上，为了加强罐体的刚性以及减轻车辆在行使过程中罐内液体对罐体的冲击，通常在罐体的内部加装防波板。 防波板的材料应与罐体的材料一致，并且 每块防波板的有效面积应大与罐体的横截面积的 40%,因此将 防波板设计成球冠形（图 ） , 并且冲制出若干个大孔以减。