桥梁施工监控理论与实践(编辑修改稿)

桥梁施工监控理论与实践(编辑修改稿)内容摘要：

2. 安 装挂蓝 4 5 2 2 5 69 10 13142 同上 1. 拆除 0、 0‘ 梁段托架 2. 浇筑 1梁段砼 5 2 同上 张拉 1梁段钢束 6 1 同上 挂蓝前移 7 5 2 5 69 10 13143 同上 浇筑 2梁段砼 8 2 同上 张拉 2梁段钢束 9 1 同上 挂蓝前移 10 5 1 5 69 10 13144 同上 浇筑 3梁段砼 11 2 同上 张拉 3梁段钢束 12 1 同上 挂蓝前移 13 5 1 3 5 69 10 13145 同上 浇筑 4梁段砼 14 2 同上 张拉 4梁段钢束 15 1 同上 挂蓝前移 14 16 5 1 3 5 70、9 10 13146 同上 浇筑 5梁段砼 17 2 同上 张拉 5梁段钢束 18 1 同上 挂蓝前移 19 5 1 3 5 79 10 1147 同上 浇筑 6梁段砼 20 2 同上 张拉 6梁段钢束 成桥后的约束情况如表 、表 所示。 表 成桥后支点约束表 节点位 置 节点编号 约束 10桥墩支点 2 uy 11桥墩支点 16 181 ux,uy,rz 12桥墩支点 19 229 ux,uy,rz 13桥墩支点 20 286 ux,uy,rz 14桥墩支点 31 333 ux,uy,rz 15桥墩支点 162 uy 表 主从约束表 节点位置 主节点 从节点 约束 11桥墩墩顶 24 180 ux,uy,rz 26 197 12桥墩墩顶 62 228 64 259 13桥墩墩顶 100 285 102 311 15 14桥墩墩顶 138 332 140 353 箱梁有效宽度计算 根据《公预规》（ JTG D622020）第 条，应计算箱梁在腹板两侧上、下翼缘的有效宽度。 预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，由轴力产生的应力可按翼缘全宽计算；由偏心弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计算。 箱型主梁的有效宽度计算及顶、底板的总有效宽度计算如表 、 所示。 表 箱形主梁剪力滞效应（有效宽度） 计算项目 边跨支点 边跨跨中 中间支点 中跨跨中 计算跨径 li(m) 60 60 41 78 外侧挑臂实际宽度 bi(m) bi/li ρ s,ρ f 外侧挑臂有效宽度 bmi(m) 内侧挑臂实际宽度 bi(m) 3 3 bi/li ρ s,ρ f 内侧挑臂有效宽度 bmi(m) 腹板厚度 (m) 总有效宽度 (m) 实际总宽度 7 7 7 7 剪力滞系数 16 表 箱梁顶、底板总有效宽度 边跨支点 边跨跨中 中间支点 中跨跨中 顶板有效宽度 (m) 底板有效宽度 (m) 荷载 一期恒载 1. 端横梁单元 端横梁与中横梁的计算截面均采用横梁侧面的连续梁截面，需将横 梁多出的重量作为集中力加载到主梁上。 每个端横梁截面比其相邻渐变段主梁截面多出的面积为 = m2，1 m长端横梁的集中力为： 26= 将各集中力加载于各端横梁节点上，如表 所示。 表 端横梁集中荷载 端横梁位置 节点号 集中力 (KN) 10墩顶端横梁 1 2 3 15墩顶端横梁 161 162 163 2. 0梁段横隔板集中力 0梁段的自重为： 26= 0’ 梁段的自重为： 26= 输入程序中的 0梁段自重为 5702KN， 0梁段共 2 个横隔板，则 1个横隔板的自重为： ()/2= 17 输入的 0’ 梁段自重为 5702KN， 0’ 梁段共 2个横隔板，则 1 个横隔板的自重为： ()/2= 表 0块横隔板自重产生的集中力表 构件部位 节点号 集中力 (KN) 11墩顶 039。 梁段 24 26 12墩顶 0梁段 62 64 13墩顶 0梁段 100 102 14墩顶 039。 梁段 138 140 2. 中跨跨中横隔板集中力 1 个跨中横隔板多出的体积为 ，则跨中横隔板产生的集中力为： 26= 表 跨中横隔板自重产生的集中力表 构件部位 节点号 集中力 (KN) 第 2 跨跨中 44 第 3 跨跨中 82 第 4 跨跨中 120 二期恒载 桥面铺装： 8cm 钢筋砼 +7cm 沥青砼，则有： 1 12 ( 0. 08 25 0. 07 24 ) 44 .2 /q K N m      18 根据“人行道构造图（二）”，纵桥向 1m 长人行道板的荷载集度为： 2 ( 0 .2 4 0 .1 5 4 0 .1 9 ) 2 5 1 4 .6 /q KN m     1m人行道栏杆重量取为： 3 2/q KN m 防撞栏杆每米砼体积为 ，纵桥向 1m 长防撞护栏自重荷载集度为： 4 0. 28 25 7 /q K N m   管线按 5 10 /q KN m 计算。 因此，二期恒载总重为： 1 2 3 4 5 64 4 .2 1 4 .6 2 7 1 07 7 .8 /q q q q q q qK N m          取人群荷载为。 主梁各截面承载能力极限状态验算 主梁及墩柱正截面抗弯及抗压弯承载能力验算 在荷载承载能力极限状态组合下，验算主梁的正截面抗弯强度与斜截面抗剪强度，验算墩柱单元的承载能力。 由于主梁为对称构件，对 1/2 主梁及各墩柱截面的承载能力作验算。 表 1/2 主梁截面承载能力验算表 结构部位 节点号 内力属性 Nj(KNm) Mj(KNm) 抗力 R(KN) 受力类型 满足否 主梁 2 最大弯矩 627 +04 下拉受弯 是 最小弯矩 16 +03 +04 上拉受弯 是 3 最大弯矩 351 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 128 +03 +04 上拉受弯 是 4 最大弯矩 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 296 +04 上拉受弯 是 5 最大 弯矩 16 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 16 +03 +05 下拉受弯 是 6 最大弯矩 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 385 +04 上拉偏压 是 19 7 最大弯矩 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 24 +05 上拉偏压 是 8 最大弯矩 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 +03 +05 上拉受弯 是 9 最大弯矩 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 130 +04 +05 上拉受弯 是 10 最大弯矩 +04 +05 下拉受弯 是 最小弯矩 227 +04 +05 上拉受弯 是 11 最大弯矩 129 +04 +04 下拉受弯 是 最小弯矩 351 +04 +05 上拉受弯 是 12 最大弯矩 311 +03 +04 下拉受弯 是 最小弯矩 579 +05 +05 上拉受弯 是 13 最大弯矩 402 +04 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 694 +05 +05 上拉受弯 是 14 最大弯矩 571 +04 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 918 +05 +05 上拉受弯 是 15 最大弯矩 744 +05 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 16 最大弯矩 927 +05 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 17 最大弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 +03 +05 +05 上拉 受弯 是 18 最大弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 19 最大弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 最小弯矩 +03 +05 +05 上拉受弯 是 20 最大弯矩 +03 +05 +06 上拉受弯 是 20 最小弯矩 +03 +05 +06 上拉受弯 是 各墩柱均为偏心受压构件，取 11～ 14墩柱的计算长度取为 0  ，其中 l 为墩柱自承台顶至梁底高度。 墩柱的顶、底截面为最不利受力截面，对其进行承载力验算。 主梁斜截面抗剪承载能力极限状态验算 1/2主梁各截面承载能力极限状态下的最大、最小剪力及相应的抗力如表 所示。 表 1/2 主梁截面抗剪承载力验算表 节点号 剪力类型 V箍筋 V预应力 总抗力 设计剪力 VR/Vd 满足 2 最大剪力 2153 是 最小剪力 17576 2153 是 3 最大剪力 是 最小剪力 20980 是 4 最大剪力 0 是 最小剪力 0 是 5 最大剪力 0 2400 是 最小剪力 0 是 6 最大剪力。