斜巷架空乘人车设计(编辑修改稿)

斜巷架空乘人车设计(编辑修改稿)内容摘要：

  mmmYaa 1 1 239。 39。 mma 11539。 中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 第 15 页  1 c o s 2 09 4 3 6 12 c o s 1 8 . 3 5     （ 5） 实际啮合角 39。 aca （ 6） 总变位系数 （ 7） 分配变位系数，查机械设计手册图 1459，知 x 合适 ，可分变位系数如下 （ 8） 齿高变动系数 Y 计算 cb 齿轮传动的变位系数：() （ 1） 未变位时中心距 a （ 2） 中心距变动系数 39。 Y （ 3） 实际中心 距 39。 a   mmmYaa 1 442 8 1 639。 39。  取 mma 11539。  （ 4）实际中心距变动系数 Y （ 5）实际啮合角 39。 aca （ 6）总变位系数 x （ 7）分配变位系数 xax   YxY 11211539。  m aaY o s115112a r c c o sc o s39。 a r c c o s39。  aaaa ac    a n2 3620t a n2 39。   i n vi n vi n v ai n v aazzx acca    mmzzma cb 1 1 63694242 1 0 4  cb xxx     1c o sc o s2139。 39。 39。 accbzzY  11611539。  m aaY o s1 1 51 1 6a r c c o sc o s39。 a r c c o s39。  aaaa ac    a n2 3694t a n2 39。   i n vi n vi n v ai n v aazzx accb中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 第 16 页 （ 8）齿高变动系数 Y 几何尺寸计算 : （ 1）分度圆直径： amzd  （ 2）齿顶圆直径： （ 3）齿根圆直径：  xchmdd af    2 （ 4）基圆直径 : 20cosddb  （ 5）齿宽 ： 39。 ab aa  其中 （ 1）有 “ ”或 “ ”处，上面符号的啮合用于外啮合，下面符号用于内啮合。 （ 2）齿高系数 ah 太阳轮，行星轮 1ah ，内齿轮 ah （ 3）顶隙系数 c 太阳轮，行星轮 c ，内齿轮 c 通过上述公式可得 ： （ 1）太阳轮的几何 尺寸 ： mmmzd a 80204    Yxhmdd aaa  2 =       aaf xchmdd  2  0 1   20cosddb  20cos80  mmab aa 39。   mmba 40 （ 2） 行星轮的几何尺寸： mmmzd c 1 4 4364  =   0 1 8 4 4    caf xchmdd  2  3 4 4 4   20cosddb  20cos114    mmbb ac 4554010~5    YxY  Yxhmdd aa   2  Yxhmd caa  2中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 第 17 页 整数）(383 9420 w BA n ZZ（ 3） 内齿圈的几何尺寸： mmmzd b 3 7 6944    Yxhmdd baa  2 =       baf xchmdd  2  0 1 0 7 6   20cosddb  20cos376  mmbb ab 40 装配条件得验算： 对于所设计的上述行星齿轮传动应满足如下的装配条件。 （ 1） 邻接条件 按公式验算其邻接条件，即 将已知的 aCd 、 39。 2ACa 和 wn 值代入上式，则得 即满足邻接条件。 （ 2） 同心条件 按公式验算该公式 2K－ H 型行星传动的同心条件，即 各 齿 轮 副 的 啮 合 为 39。 taca 和 39。 tcba ， 且 20Za ， 94bZ 和 36CZ。 代入上式，即得 则满足同心条件。 （ 3） 安装条件验算 按公式验算其 安装条件，即得 所以，满足其安装条件。 验算 ac 传动的接触强度和弯曲强度： 强度计算所用公式同定轴线齿轮传动，但确定 vk 和 vZ 所用的圆周速度用相对于行星架的圆周速度 39。 39。 ACCBACCA CosaZZCosaZZ  3620   C o sC o s)/(601000)11(1smindv Ax  wACaC nad s in2 39。 )( 9 931 8 0s in1 1 5 4 mm 中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 第 18 页 则 动载系数 0 0/203 8 9 0 0/0 9  av vzk 速度系数 vZ 由表 611 查得 vZ （ 1） 确定计算公式中的其他系数 使用系数 AK 使用系数 AK 按轻微冲击，查表 14175，得 1AK 行星轮间载荷不均匀系数 HPK ， 查表 ，得 HPK = 齿间载荷分布系数 HK ， FK ： 弯曲强度计算时， FbFK  )1(1  接触强度计算是， HbHK  )1(1  式中 F 及 H ——齿轮相对于行星架的圆周速度 xv 及大齿轮齿面硬度 2HB 对 HK ，FK 的影响系数，按表选取 F H b ——齿宽和行星轮数目对 HK ， FK 的影响系数。 对于圆柱直齿传动，如果行星架刚性好，行星轮对称布置或者行星轮采用调位轴承，则 使太阳轮和行星轮的轴线偏斜可以忽略不计， b 值可由图 610 查取。 由图查 得 b =，代入上式，则得 )(1 FK )(1 HK 求齿间载荷分配系数 FK ， HK。 先求 式中 则 因为是直齿齿轮，总重合度  =  所以 FK = HK )/( 0 0 0 )11(98580smv x   71 11 39。  Aad d a )t a n( t a n)t a n( t a n2 1 2211    aa zz 1 9 3 9 r c c o sc o sa r c c o s1 aa dd  5 4 9 3 9 4 4a r c c o sc o sa r c c o s2 aa dd   )20t a ( t a n36)20t a ( t a n202 1   中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 第 19 页 2 节点区域系数 HZ ： 查表得节点区域系数 HZ 弹性系数 EZ ： 接触强度计算的重合度系数 Z ： 接触强度计算的螺旋角系数 Z ： 接触强度计算的寿命系数 NTZ 因为当量循环次数 7105eN ，则 1NTZ。 最小安全系数 minHS ：取 minHS = 润滑剂系数 LZ ，考虑用 220 号中载荷极压油， smm /220 240ν  查图 14148，取 LZ =。 粗糙度系数 RZ ， 按，由表 141103 公式计算 查图 14150，取 RZ =。 齿面工作硬化系数 WZ ，由图 14151 取 WZ =1。 接触强度计算的尺寸系数 XZ 两齿面均为硬齿面，查表 141105， XZ =1 （ 2） ac 传动接触强度验算 计算接触应力 H ，由式 按许用接触应力 Hp H 1 1t A V H H a H P H EF K K K K K Z Z Z Zdb    XWRVLNT ZZZZZS H m in H lim Hp  XWRVLN ZZZZZZSHH m in  mmNEZ E /)(2 0 6 0 0 021)1(21  8   Z54 3321  r e dRRR zzz 10c o sc o s  Z中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 第 20 页 计算结果， AC 接触强度通过。 用 17Cr2Ni2Mo 调质后渗碳淬火，安全可靠。 （ 3） ac 传动弯曲强度验算 1）按式齿根应力为 式中 FPK 行星轮间载荷分配不均匀系数 )()1(  HPFP KK FaY 齿形系数，由图 14159 查取 FaY ， FaY SaY 应力修正系数，由图 14164 查取 SaY ， SaY Y 弯曲强度计算的重合度系数 Y 弯曲强度计算的螺旋角系数，因为是直齿，取 。