制浆造纸机械与设备课程设计说明书-黑液蒸发器设计(编辑修改稿)

制浆造纸机械与设备课程设计说明书-黑液蒸发器设计(编辑修改稿)内容摘要：

4 4 460. 95 2 467. 51tT      ℃ 4 4 4 T t t  ℃  ℃ 39。 39。 39。 39。 3 3 3 376. 27 6 481. 47      ℃ 3 3 3 T t t  ℃ 12 2339。 1 1TT ℃ 39。 39。 39。 39。 2 2 2 294. 31 1 0106 .42tT       ℃ 2 2 2106 .42 14. 99121 .41T t t  ℃ 12 1 ℃ 39。 39。 39。 1 1 1 1122 .41 0 6128 .47tT       ℃ 1 1 1128 .47 10. 39138 .83T t t  ℃ 表 7 各效 因液柱静压力引起的温度差 Ｉ ＩＩ ＩＩＩ ＩＶ 13 黑夜 15黑 液 （ ℃ ）B 36 P  L mP pmT T  表 8 各效 汽化热及有效温度差值表 参数 效数 效数 I II III IV 加热蒸汽 T温 度 （ ℃ ） r kJ / kg汽 化 热 （ ） 二次蒸汽 温 度 （ ℃ ）T kJ / kg汽 化 热 （ ）r 温度差损失 39。 （ ℃ ） 39。 39。 （ ℃ ） 39。 39。 39。 （ ℃ ） 1 1 1 1 溶液沸点 t （℃） （ ℃ ）t 有效温度差△ t（ ℃ ） 将所计算的数据代入方程并化简得： 14 324311211 2 3 4 87 14. 38 64 98. 59 86 14. 10 90 149 .55338 4WWWWWDWWW W W W    联立上述方程，可以解得： 1 964 .77 kg / hW  3 794 .31 kg / hW  2 911 .72 kg / h 4 784 .88 kg / h 1 110 2 / hD  并进一步可以求得： 111112110 121 0 6 360 0 4 mDrSKt      122222964 .77 219 100750 9 360 0 3 mWrS  233332911 .72 227 100 0900 4 360 0 9 mSKt 344442794 .31 231 100 0121 0 360 0 2 mWrS  为了便于蒸发器的安装和操作，通常使传热面积相同，即 1 2 3 4S S S S   15 m a x m inm a x100% 2 3 100% 2% 5%SSS  取平均面积为1 2 3 4 14S S S SS    2m 16 四、结构计算 （一）、确定加热管数及其在管板上的排列方式，固定方法 1．求管数 n 采用51 3 6000 ( )mm碳钢管 为安全 mss实  = 2m 0 3 .1 4 0 .0 5 1 6ssn dL   取 n= 66 根 加热管按正三角形排列，安装方法采用焊接法（正三角形错列） 2..求管心距 t 51 5td    取 t=65mm 求管束中心线上的管数  取 =9 图 2 加热管排列图 （二）加热室尺寸计算 iD b 为最外层管心至管 壳内壁的距离   39。 12icD t n b   取  01 51 d mm  取 39。 b 59 mm iD 638 mm 取iD 700 s,按外压容器计算壁厚 查表取 s=14 17 crL 1. 17cr DLDS  700700 5791 .20 m m10  600 0 m mcrLL 按长圆筒计（麦草浆） E 材料弹性 模数mpa（ ） rp 临界压力 （2kgfcm） ：所有钢为 A3，查得 E=20400(2)（ 100C ） 332 204 00 10070035. 90 kgf c mcrSpED    临界应力 2235. 90 7002 10897 .5 kgf cmcrcrpDS  考虑到圆筒形状不能绝对圆，材料不均 匀等因素，临界压力必须有一定的安全强度。   crpppm m=3(稳定系数 ) p 为最大设计压力 280 3 6 kgf c m101 .33p      0 kgf33crp   合格 cs 1c 钢板公差（查取） 1c =mm 2c 腐蚀强度  年 2c =1 3c 加工过程减荡量 3c = 取 1 2 3 c c c   mm 18 333 3 6700 2 m m 100c Ps D cEE        取壁厚 cs =14 mm （三）分离室计算 因分离室的直径要大于加热室 故取16mm s 12HD 24 SSVDH V 允 SV 二次蒸汽体积 3ms /s 取 2HD 即 H=2D SV允 允许的蒸发体积强度 33m / s m   m / s mS 允 取 SV 允 表 9 分离室的直径与高度 I II III IV W  43600s WV  3 2 ssVD V  允。