减速器设计说明书--板式输送机传功装置设计(编辑修改稿)

减速器设计说明书--板式输送机传功装置设计(编辑修改稿)内容摘要：

3 . 4 51 . 4 5 0 ( 1 . 4 6 3 1 . 4 5 0 ) 1 . 4 5 140HK       ∴ 载荷系数 1 1. 1 1. 5 1. 45 1 2. 39 4A V H HK K K K K      （ 7） 、按实际的载荷系数校正前已计算出来的分度圆直径： 由 P204 公式（ 1010a）得： 3311 2 . 3 9 44 3 . 4 5 4 9 . 7 01 . 6ttKd d m mK    （ 7）、计算并确定模数 m 11c o s 4 9 .7 0 c o s 1 5 2 .523dm z     按 齿根弯曲疲劳强度 设计 由 P216 公式（ 1017） 213 212 []FSn dFK T Y C O S YYm z         1 mm  按齿根弯曲疲劳强度计算 12 计算及说明 结论 1)、确定公式中的各个参数值和系数 （ 1）、载荷系数 K—— 与上面计算的 K 值不一样（注意系数KFα 、 KFβ ） K=KAKVKFα KFβ 其中 KA和 KV与前面查得的一样 KHα =KFα = 根据 b/h= 和 KHβ =（前面已算出）查 P198图 1013 得齿向载荷分布系数 KFβ = ∴ 载荷系数 A V F FK = K K K K 1 0 1      （ 2） 、 根据纵向重合度   ，从 P217 图 1028 查得螺旋角影响系数   （ 3）、 计算当量齿数 11 3323 2 5 .5 2c o s c o s 1 5v zz     22 33111 1 2 3 . 1 7c o s c o s 1 5v zz     （ 4） 、 查取齿形系数 由 P200 表 105查得 1   2   （ 5） 、 查取应力矫正系数 由 P200 表 105查得 1   2   (6) 、由 P208 图 1020c 查得 1 440FE MPa  2 340FE MPa  由 P206 图 1018 取弯曲疲劳寿命系数 1  2  (7)、计算大、小齿轮的 []FSFYY 并加以比较 KHα =KFα = KHβ = K=     1  2  1   2   1   2   1 440FE MPa  2 340FE MPa  13 计算及说明 结论 安全系数取  111 0 . 8 5 4 4 0[ ] 2 6 7 . 1 41 . 4F N F EF K M P aS    222 0 . 8 8 3 4 0[ ] 2 1 3 . 7 11 . 4F N F EF K M P aS    1112 . 6 7 1 . 5 7 5 0 . 0 1 5 7 4[ ] 2 6 7 . 1 4FSFYY  2222 . 1 7 1 . 8 0 0 . 0 1 8 2 8[ ] 2 1 3 . 7 1FSFYY  大齿轮的数值较大。 2）、设计计算 2322 2 . 3 1 4 8 4 1 3 0 . 8 8 c o s 1 5 0 . 0 1 8 4 6 1 . 5 81 2 3 1 . 6 2 5nm m m      对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数 nm 大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，取 2nm ，已可满足弯曲强度。 但 为了同时满足接触疲劳强度，需按接触疲劳强度算得得分度圆直径 1 mm 来计算应有的齿数。 于是由 11 c o s 4 9 .7 0 2 4 .8 52ndz m    取 1 25z ，则 21 4. 8 25 12 0z uz    几何齿轮计算 1)、计算中心距 a 12() ( 2 5 1 2 0 ) 2 1502 c o s 2 c o s 1 5nz z ma m m     将中心距圆整为 150mm。 2)、按圆整的中心距修正螺旋角 12() ( 2 5 1 2 0 ) 2a r c c o s a r c c o s 1 4 . 8 42 2 1 5 0nz z ma     1  2   1[ ] 2 6 7 .1 4F MPa 2[ ] 2 1 3 .7 1F MPa  []FSFYY  2nm 1 mm 1 25z 2 120z  150a mm 14 计算及说明 结论 3）、计算分度圆直径 1122z 2 5 2d = 5 1 .7 3c o s c o s 1 4 .8 4z 1 2 0 2d = 2 4 8 .2 8c o s c o s 1 4 .8 4nnm mmm mm 4）、计算齿轮宽度 1 1 52db d m m    圆整后 取 2 47B mm 1 52B mm 齿轮设计计算的基本参数 1Z 25 螺旋角  2Z 120 中心距 150mm B1 52mm nm 2 B2 47mm 1ad 1d 2ad 2d 1fd 传动比 2fd   12d = = 1 47B mm 2 52B mm 15 计算及说明 结论 齿轮结构设计 1 1 1 12 2 51. 73 4 55. 73a a nd d h d m m m       2 2 2 22 2 2 4 8 .2 8 4 2 5 2 .2 8a a nd d h d m m m       16 0 50 0am m d m m为腹板式结构齿轮； 160ad mm 为实心结构齿轮。 所以小齿轮为实心结构齿轮，大齿轮为腹板式结构齿轮。 九、 轴的设计计算 选择转轴材料 I、 II轴的材料均为 45 钢，查 P248 表 92 可得 106 ~117A ， 取 110A ，则由 P248 公式（ 91）可得高速轴 I和低速轴 II的最小轴径为： 133113 . 8 41 1 0 1 9 . 2 2720pd A m mn    233223 . 5 81 1 0 3 1 . 6 7150pd A m mn    I轴和 II 轴上都有两个键槽，则 19 .2 2 + % = m mId 轴 （ 18 ） 31 .67 + % = m mIId 轴 （ 18 ） 圆整后可得 d 21mmI 轴 ， d 35mmII 轴 110A 16 计算及说明 结论 2 轴 I 的设计计算 因为小齿轮轮过小，所以轴 I 设计成齿轮轴轮过小，所以轴I设计成齿轮轴 （ 1）轴上零件的定位 固定和装配： 单级减速器可将此轮安排在箱体中央，相对与两轴承对称分布。 根据轴上零件的定位 装拆方便的需要，同时考虑到强度的原则，主动轴和从动轴均设计为阶梯轴。 （ 2）确定 主动 轴各段直径和长度 根据轴上各个零件的安装和拆卸要求 ，以及各个零件轴向固定和定位要求可初步估算轴的直径和长度。 如下图所示： 根据轴上各个零件的安装和拆卸要求，以及各个零件轴向固定和定位要求可初步估算轴的直径和长度。 如下图所示： 第一段： 113 0 , 6 2d mm l mm,d1由最小直径可得 d1为 30mm，1l 由大带轮的宽度 B = ( Z 1) e + 2f = ( 4 1) 15 + 2 10 = 65 m m可得1 62l mm ； 第二段：第二段轴径为第一段轴径加上轴肩高度，轴肩高度一般为 ~，轴承盖与第一段轴的距离为 23mm，轴承盖宽度为 30mm，则 2 23 30 53l mm   ， 2 34d mm ； 第三段：第三段轴径为第二段轴径加上轴肩高度，轴肩高度一 17 计算及说明 结论 般为 ~，选用 6308 深沟球轴承，轴承宽度为 23mm，挡油环长度为 ， 末端空余。 则第三端长度为3 23 16 39l mm   ， 3 40d mm ； 第四段：因为该段要与齿轮配合且该轴为齿轮轴，与轴一配合的小齿轮宽度为 52mm，为了齿轮的定向与固定，选择4 62l mm ， 4 45d mm ； 第 五 段 ： 轴的 长 度 根据 轴 承 宽度 和 轴 肩宽 度 等 可 得5539 , 40l mm d mm； 扭矩 T 为： 3 . 8 49 5 5 0 9 5 5 0 5 0 . 9 3 ( )720PT N mn   圆周力为：12 2 5 0 . 9 3 1 9 6 9 . 1 ( )0 . 0 5 1 . 7 3t TFNd    径向力为： 1 9 6 9 . 1ta n ta n 2 0 7 4 1 . 4c o s c o s 1 4 . 8 4trnFF a N   轴向力为： ta n 1 9 6 9 .1 ta n 1 4 .8 4 5 2 1 .7atF F N     （ 3） 按当量弯矩校核轴径 ① 做水平面的受力图 弯矩图 18 计算及说明 结论 1 1 9 6 9 .1 9 8 4 .5 522tH A H B FR R N    56 984 .55 58 57. 10H C H AM R N m     ② 作垂直面的受力图 弯矩 VM 图。 10 1 1( ) 0 , 0 . 0 5 8 0 . 1 1 6 0 . 0 9 6 02r V A a QdM B F R F F         1 741 .4 521 .7 86 918 .58 505 .81r a QVAdF F FRN       。