cecs2023-199020钢货架结构设计规范

cecs2023-199020钢货架结构设计规范内容摘要：

的影响，不计竖向地震作用。 第 作用于固定式货架结构纵、横两个主方向的水平地震作用的标准值应按下列公式确定： FE＝ a1 Geq () 式中 FE—— 货架结构的总水平地震作用标准值； a1—— 相应于货架结构基本自振周期的水平地震影响系数，其值可按第 ； Geq—— 货架结构的等效总重量，一般可取 Geq＝ ； GE—— 货架结构总重力荷载的代表值， ； Fi—— 货架结构第 i层的水平地震作用标准值； Gi、 Gj—— 分别为集中于货架结构第 i层、第 j层处的重力荷载代表值，按第 ； Hi、 Hj—— 分别为货架结构第 i层、第 i层的计算高度。 第 货架结构的水平地震影响系数α 1应根据近震、远震、场地类别和货架结构的基本自振周期按下列公式确定： 当 T≤ ： α 1＝ (＋ )α max () ＜ T＜ Tg（秒）时： α 1＝α max () Tg（秒）＜ T≤ 3秒时： 式中 T—— 货架结构的基本自振周期，可按理论计 算或经验公式确定； Tg—— 根据场地类别和近震、远震按表 ； α max—— 水平地震影响系数的最大值，可按表。 Tg值（秒） 表 远、近震 场 地 类 别 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 近 震 远 震 水平地震影响系数的最大值α max 表 烈度 6 7 8 9 α max 第 计算地震作用时，货架结构的重力荷载代表值应取其自重的标准值和所有活荷载组合值之和。 各活荷载的组合值系数应按表。 货架活荷载的组合值系数Ψ Q1 表 活 荷 载 种 类 组合值系数 (Ψ Q1) 雪 荷 载 屋 面 活 荷 载 0 按实际情况考虑的货架各层活荷载 按等效均布荷载考虑的货架各层活荷载 第 货架结构的基本自振周期 T1可按下列方法计算： 式中 T1—— 按多质点体系算得的货架结构的基本自振周期； Gi—— 货架结构第 i层的重力荷载代表值 (kN)； ui—— 货架结构第 i层承受相应于其重力荷载代表值的水平力时该层的位移 (m)。 T1＝ () 式中 H—— 货架高度，以 m计。 第五节荷载效应组合 第 按承载能力极限状态设计货架结构时，应根据使用过程中货架结构上可能同时出现的荷载，由下列荷载效应组合中的相应情况 取最不利的荷载效应组合计算货架结构的内力。 一、恒荷载＋货架活荷载： 式中 G—— 恒荷载分项系数，当其效应对结构不利时取 G＝ ，当其效应对结构有利时取 G＝ ； Q—— 活荷载分项系数，通常取 Q＝ ； CG、 CQ—— 恒荷载和活荷载的荷载效应系数，通常按结构力学方法计算； Gk、 Qk—— 恒荷载和活荷载的标准值。 二、恒荷载＋货架活荷载＋竖向冲击荷载： 式中 CQ1—— 竖向冲击荷载的荷载效应系数，按结构力学方法计算； Q1K—— 竖向冲击荷载标准值，按本章第二节的规定采用。 三、恒荷载＋货架活荷载＋水平荷载： 式中 CQ2—— 水平荷载的荷载效应系数，按结构力学方法计算； Q2K—— 水平荷载标准值，按本章第三节的规定采用。 四、恒荷载＋货架活荷载＋风荷载： 式中 CW—— 风荷载效应系数，按结构力学方法计算； Wk—— 风荷载标准值。 五、恒荷载＋货架活荷载＋ 风载＋水平荷载： 六、恒荷载＋货架活荷载＋水平地震作用 式中 ψ Qi—— 货架活荷载的组合值系数，按表 ； Qki—— 货架活荷载标准值； E—— 水平地震作用分项系数， E=； C—— 水平地震作用效应系数； FE—— 水平地震作用的标准值，按本章第四节的规定采用。 第 按正常使用极限状态设计货架结构时， 应根据使用过程中货架结构上可能同时出现的荷载，由第 一至五种荷载效应 组合中的相应情况取最不利的荷载效应组合计算其变形，计算时上列各荷载效应组合计算公式中的荷载分项系数 (G， Q)均应取 作。 第 设计室内的组装式、整体式货架结构不必考虑第 、五种荷载效应组合；设计库架合一式货架结构和室外的组装 式、整体式货架结构时，不考虑风荷载效应和地震作用效应组合，但应考虑风荷载和按第 平荷载同时作用。 第 设计库架合一式货架结构时，尚应按下列荷载效应组合进行计算： G CG GK＋ Q CW WK () 式中符号含义同前。 第 设计货架结构时，应按使货架结构倾覆的水平地震作用或最大风载、水平荷载与使货架结构保持稳定的最小重力荷载的最不利 荷载效应组合进行货架结构的整体倾覆计算，计算时应取 Q＝ ， E＝ ， G＝。 第五章 组装式货架结构 第一节 一般规定 第 组装式货架 结构宜采用冷弯薄壁型钢制作。 第 组装式货架结构构件的受拉强度应按净截面计算，受压强度及稳定性应按有效截面计算，变形及各种稳定系数可按毛截面计算。 第 组装式货架结构构件中无孔受压板件的有效截面可按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GBJ18－ 87)中的有关规定确定。 第 组装式货架结构构件中开孔受压板件的有效宽度通常可按下法确定： 若孔位于板件的无效部位，此开孔板件的有效宽度可按相应无孔板件的有效宽度取用；若孔位于板件的有效部位，则此 开孔板件的有效宽 度可按相应无孔板件的有效宽度扣除位于有效区内的孔宽取用。 开圆孔的板件的有效宽度亦可按本规范附录一中列示的方法确定。 第二节 托盘横梁设计 第 组装式货架结构的托盘横梁一般可按简支梁计算。 若横梁与立柱采用机械式连接时，计算横梁的强度和挠度应计入梁、柱半刚 性连接节点的部分嵌固影响。 第 端部为半刚性连接的托盘横梁的跨中最大弯矩 Mmax可按下式计算； Mmax＝ Mo m () 式中 Mo—— 简支梁跨中最大弯矩； m—— 弯矩嵌固影响系数。 式中 Lb—— 横梁的跨度； Ib—— 横梁截面绕弯曲轴的惯性矩； E—— 弹性模量； Fb—— 梁端节点的弹性常数，按本规范第。 式中 Ic—— 立柱绕弯曲轴的惯性矩； Lc—— 由计算梁的上一根横梁至下一根横梁或地面之间的柱段长度。 第 端部为半刚性连接的托盘横梁的跨中最大挠度ω max宜按下式确定： ω max＝ω o d () 式中ω 0—— 简支梁的跨中最大挠度； d—— 挠度 嵌固影响系数，按下式计算： 第 特殊形式的托盘横梁，其承载能力可按本规范第 8章第三节的规定由试验确定。 第 计算托盘横梁的挠度时，可不计竖向冲击荷载的影响。 托盘横梁的最大挠度不宜大于其跨度的。 第 托盘横梁两端通常焊有与立柱相连的连接件，该连接件的承载能力可由试验确定。 连接件与横梁的连接焊缝则应按横梁所承受 的弯矩和剪力计算。 第 托盘横梁与立柱间采用机械式连接时，每个端节点除应满足第 ，尚应确保能承受一个 5kN的上拔力而不发生破 坏和松脱。 第三节 竖向框架设计 第 竖向框架由两根带孔框架柱和腹杆组成。 框架柱可采用卷边槽钢、矩（方）形管或圆管等截面形式。 框架柱底部焊有承压底板 ，底板上常设有 1～ 2个栓孔。 腹杆可采用槽钢或角钢，与柱直接连接，通常不设节点板。 第 竖向框架的内力应按本规范第四章第五节规定的最不利荷载效应组合计算，其承载能力可由计算确定，亦可按本规范第八章第 五节的规定由试验确定。 第 单轴对称的框架柱，当偏心弯矩作用于对称平面内时，其强度和稳定性可按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GBJ18— 87)的有 关规定计算。 当偏心弯矩作用于非对称平面内时，其稳定性可按下列公式计算： 式中 N—— 轴心力； Mx—— 对截面对称轴 x轴的弯矩； φω —— 轴心受压构件的稳定系数，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GBJ18－ 87)公式 ()算得的弯扭屈曲换算长细比λω由 该规范附表 ； φ x、φ y—— 轴心受压构件对 x、 y轴的稳定系数； φ bk—— 弯矩作用于非对称平面内时，受弯构件的整体稳定系数，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GBJ18－ 87)附录三的规定计算； NEx—— 对主轴ｘ的欧拉临界力 ； Aef—— 有效截面面积，按本规范第 ； β mx—— 等效弯矩系数，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 (GBJ18－ 87)第 ； Wefx—— 对 x轴的有效截面抵抗矩； f—— 钢材的强度设计值。 第 当竖向框架柱绕垂直于巷道方向的轴线弯曲时，其弯矩作用平面内的计算长度 L可按下列规定采用： 一、有侧移的组装式货架结构： L＝μ Lc1 () 式中 Lc1—— 地面至相邻第一根托盘 横梁之间的柱段长度； μ —— 计算长度系数，可按下列公式算得的 GA、 GB由本规范附图 ； It/Lf=Ff/6E（系等效地梁线刚度） () 式中 Ff—— 柱脚底板转动刚度，可按下列规定确定： Ff亦可按本规。