毕业翻译论文fds分选机对细煤颗粒分选效果的预测(编辑修改稿)

毕业翻译论文fds分选机对细煤颗粒分选效果的预测(编辑修改稿)内容摘要：

. (1989) 指出 该终端沉降速度使用上述计算相关性有很大的误差。 他们提出一种更精确的相关关系把雷诺数表示为阿基米德数的函数，这种表示的估计误差在177。 1%。 这种相关关系是：    ))s i n ((l o gRel o g 876510432110 cAccccAcAcAct  （ 15） 这里， A=log10Ar,而 Ar= (7 )2fij3 u/ppgp fd ）（ ,后者即为阿基米德数。 由于这种相关性也声称自己是独立的解决制度，并提供了更准确的估计了终端沉降速度，它已被用于整个研究。 计算模拟 正如前面提到的，估计滑移速度需要估计理查德森和扎基指数和颗粒的终端沉降末速。 这两个参数根据公式（ 13） —— （ 15）是可以估计的。 表 1 用于模拟计算的原煤可洗性数据 悬浮液密度可以根据式（ 11）估计，那么滑移速度可以根据 式（ 5）来估计，并且和表面脉动水流速比起来，滑移速度大致上和表面脉动水流速与空隙率的商成比例。 平均床层空隙率用公式（ 12）计算。 如果粒子的滑移速度等于脉动水流速度（相对于静止的观测者），那么该粒子有一个相对于静止的观测者的零速度。 而且它与外部力量平衡。 这种粒子进入底流和进入溢流的概率是相等的。 滑移速度大于脉动水 速度的颗粒进入底流，否则，进入溢流。 再加上粒子运动的质量平衡式（ 6）和（ 7），估计分选机的性能是否充分。 一个用户友好的计算机代码 6 6 已在 VC++中开发，用于 FDS 表现的预测。 代码要求以操作参数和入料的材 料特性作为输入。 7 7 、 输入数据计算 在本研究中煤作为原料使用。 为了计算，所需入料的参数包括颗粒系统的粒度分布和大小级别的密度分布参数。 为了计算产品的梯度，分布的测定值也需要输入，也就是可洗性数据，一组典型的可洗性数据显示在表 1中。 在表 1中，每种尺寸的间隔被认为是单个的大小和每个密度间隔被认为是恒定的。 这种假设只有在间隔很窄时是有效的。 然而，在实践中对数据进行评估，只是用一些广泛间隔的密度值。 因此， 这一假设的有效性是值得怀疑的。 因此，在我们的计算，实验获得的可洗性数据使用标 准的三次样条法插补获得的。 (Burden and Faires,1988) 而且中间数据点是在较小的密度间隔产生的。 作为输入数据，然后使用所生成的数据集。 同样， 额外的中间级分布数据，作为颗粒尺寸和密度的函数，是使用插值产生的。 结果与讨论 为了研究了不同的粒度分布对 FDS 的性能影响，计算分三种类型的输入来进行。 一个 毫米公称尺寸以下广泛间隔分布的入料输入（ WSF），一个 8 8 毫米以下 毫米以上狭隘分布的入料输入（ NSF）还有一个 毫米以下 毫米以上中等间隔分布的入料输 入（ ISF）。 上述三种类型的入料的粒径分布，大小级别的灰分分布和可洗性分析都是通过实验获得的。 分别在列图 2A， B和图3A， B，中表示出来。 NSF 这种入料，出于实用的目的，可认为是大小均匀的和其粒度分布可以不考虑。 对于其他的两种进料，灰分含量随着粒径的减小而增加。 预测出的组合物和上溢和下溢的产品的质量流速，被用来计算分离性能，以一个分区曲线的形式。 大小和密度都对分离过程有重大影响。 尺寸的影响被称为 39。 尺寸作用 39。 ，它会根据大小导致分离。 同样地，在研究中分离过程中的密度效应 被称为 39。 富集效应 39。 ，它导致根据比重分离。 、 WSF 入料的模拟 研究床的压力和脉动水的流速的影响，可以看出，精煤产率随溢流的增加和床压力以及脉动水流速的变化而变化，如图 4。 然而，精煤的灰分含量开始时随床压力增加而降低，然后达到较高压力后开始增加。 在较低的床压力区域中灰分含量的下降比在低脉动水水速的条件下更尖锐 ，但比高脉动水流速条件下更平缓。 另一方面，在压力较高的区域中低脉动水流速的情况下，灰分含量上升非常缓慢。 然而，在高脉动水流速下 更陡。 在低床压下，颗粒沉积和积累量是不够的。 因此，有效的悬浮密度低和床孔隙度高时，床形成条 件不足。 在一个较低的悬浮浓度（悬浮密度），浮力和曳力也低，使得颗粒沉淀更容易。 由于床的压力增加，产生更大的向上的力和较高的沉降阻力，溢流产物的产率增加。 清洁煤的产率的增加基本上是由于在较高的脉动水流速条件下，溢出 流的颗粒液压运输的增加。 在低的床的压力区域，主要是按大小分类富集效果的影响仍然微不足道。 因此，在这种情况下和低的脉动水速条件下，只有超细粒经液压运输溢出。 由于他们超细粒有高含灰量，清洁煤的灰分（溢流产品）是高灰分的。 随着脉动水速的增加，较粗的颗粒也开始得到液压输送到的顶部，导致清洁煤中的灰分含 量在低压流态下降低。 高床压力提高了分离的密度和较大的较轻的颗粒到达溢水口，导致清洁煤灰分的含量低。 由于低质量的颗粒仅通过液压传输，因此床压力对清洁煤品位的影响在低脉动水速条件下更突出。 随着脉动水速的增加，较高质量的颗粒也参与液压运输。 因此，更广泛的较高比重的颗粒随着更轻和更纯的煤颗粒输送到溢流。 因此，在高速的脉动水流速条件下，床压力对清洁煤分选效果的影响梯度不是很大。 从图。 4 可以明显看出，、为了有效的按密度分离， FDS 应高于某个阈值的床的压力进行操作。 虽然高床压提供了更好的收益率，为了清洁煤产率，最佳的床的压力是必需的。 有效分离的操作压力制度示于图中 . 4。 脉动水流速低绝对是有助益的低灰分清洁煤产出，但同时，它降低了总的产率。 因此，需要一个取决于商业要求的折衷。 这种类型的入料分区曲线方面的分离性能示于图 .5。 在图4提到的床压力下，更尖锐的分布图并没有出现。 分区曲线的一个显着特征是，分步分离。 颗粒的密度和粒度的不同组合，导致具有相同质量的颗粒，需要相同的向上力来阻止沉降。 这将导致在具有不同的密度，但具有相同的质量的颗粒有相同的分配系数。 这就是为什么按步骤展现性能曲线。 由于粒度分布变宽，产生相同质量的粒子的组 合的数量增加导致这样的步骤量较大。 可以看出，随着颗粒密度增加分配系数降低，说明溢流中重物质的错配物含量增加。 这表明，不论粒子密度，超细粒被输送水的溢流。 床的压力升高，由于增加向上的力也增加，错 9 9 配物也增加。 我们也观察到，较轻的颗粒在较低压力下的错位进入底流。 这主要是由于这样的事实，该床还没有得到充分的利用。 底流产品的脱水也不是有效的。 这导致超细粒随着水一起进入底流， fromthis 讨论得出结论，更宽的粒度分布的进料不会产生良好的分离。 10 10。