飞机场的变电所设计(编辑修改稿)

飞机场的变电所设计(编辑修改稿)内容摘要：

)( 3 1 )(3030  i ipP   3 1 )(3030 kv a r)( i i kk V A1 9 8 9 53 9 1 5 9 2 9 2230 S I 无功功率补偿 无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电容器两种。 由于并联电容器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点 ， 因此并联电容器在供电系统中应用最为普遍 ，补偿前功率因数的计算如下： 变压器低压侧的视在计算负荷为 k v . S 由 380V 侧最大负荷时的功率因数为 95 29c os 3030  SP 供电部门要求该厂 10kV 进线侧最大负荷时功率因数不低于。 考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗 ， 因此 380V 侧最大负荷时功率因数应稍大于 ， 暂取 来计算 380V侧所需无功功率补偿容量：   k v a 3 1 6) a n ( a r c c o s) a n ( a r c c o 9 2 9)tan( t a n 2130  PQ C取 kvar135030Q ， 选择 型并联电容器 ， var25kqc ,补偿的电容个数： 54251350  cCqQn 补偿后 ， 变压器低压侧的有功计算负荷基本不变 ， 而无功计算负荷为： k v a )1 3 5 1 5 8(3039。 Q 补偿后的视在功率 k V 0 9 2239。 3023039。 30  QPS 计算电流 339。 3039。 30  NUSI 石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 5 补偿后低压侧功率因数 cos 39。 3030  SP 变压器的功率损耗为 39。 30  SP T k v a r6 0 0 0 9 39。 30  SQ T 变压所高压侧的计算负荷为 39。 30 P k v a r9 1 36 0 0 43 9 0 839。 30 Q k V 1 5 9 5 0 2239。 30 S 补偿后工厂高压侧的功率因数为 53 5039。 c os 39。 303039。  SP 满足要求。 高压侧计算电流 kV 39。 3039。 30 NUSI 表 22 无功补偿后工厂的计算负荷 项目 cos 计算负荷 30P /kW 30Q /kvar 30S /kVA 30I /A 380V侧补偿前负荷 380V侧无功补偿容量 1350 380V侧补偿后负荷 主变压器功率损耗 10kV侧负荷计算 913 第 3 章 主变压器及主接线方案的选择 主变压器的选择 根据飞机场零件制造的的负荷性质和电源情况 ， 该厂均属三级负荷 ，飞机零件制石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 6 造厂的的主变压器装设一 台 ， 型号为 S9 型 ， 主变压器容量 SNT 应满足全部用电设备总计算负荷 30S 的需要 ， 即 k V A) 9 2 4 0 5(39。 )( 30  SS TN 其中 TNS 为主变压器容量 ， 3039。 S 为补偿后总的计算负荷。 在环境温度为 20℃时选 kVA2500NTS ,实际温度为 23℃，因此考虑温度系数，变压器选 定在室内。 故 VAk2225)100 (..0  TNavT SS (本设计中 av ℃ ),所以选择不变。 选 2500kVATS  VA2 9 2 8 .9 6 8 ) k( 2 4 0 5 . 9 3 830 S ，即选一 台 S92500/10 型低损耗配电变压器 ,选择 Dyn11 接线方式。 变压器主接线方案的选择 设计方案采用装设一 台主变压器的主接线方案 ， 接线图见附录。 高压侧采用负荷开关 熔断器或负荷型跌开式熔断器的变电所主接线图 ， 由 于负荷开关和负荷型跌开式熔断器能允许带负荷操作 ， 从而使变电所停、送电的操作要简便灵活得多 ， 也不存在带负荷拉闸的危险。 但在发生短路故障时 ， 只能是熔断器熔断 ， 因此这种主接线仍然存在着在排除断路故障时恢复供电的时间较长的缺点 ， 供电可靠性仍然不高 ， 一般也只用于三级负荷的变电所 主接线的基本形式有单母线接线、双母线接线、桥式接线等多种。 在此主要介绍单母线接线。 (1)单母线接线这种接线的优点是接线简单清晰、设备少、操作方便、便于扩建和采用成套配电装置。 缺点：不够灵活可靠，任一元件（母线及母线隔离开关等）故障检修，均需 要使整个配电装置停电，单母线可用隔离开关分段，但当一段母线故障时，全部回路仍需短时停电，在用隔离开关将故障的母线段分开后才能恢复非故障段的供电。 适用范围：适应于容量较小、对供电可靠性要求不高的场合，出线回路少的小型变配电所，一般供三级负荷，两路电源进线的单母线可供二级负荷。 (2)单母线分段主接线当出线回路数增多且有两路电源进线时，可用断路器将母线分段，成为单母线分段接线。 母线分段后，可提高供电的可靠性和灵活性。 在正常工作时，分段断路器可接通也可断开运行。 两路电源进线一用一备时，分段断路器接同运行，此时，任一段母线出现故障，分段断路器与故障段进线断路器都会在继电保护装置作用下自动断开，将故障段母线切除后，非故障段母线便可继续工作，而当两石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 7 路电源同时工作互为备用时，分段断路器则断开运行，此时若任一电源出现故障，电源进线断路器自动断开，分段断路器可自动投入，保证给全部出线或重要负荷继续供电。 本次主接线的设计我们采用的 10kV 侧采用单母 不分段 接线， 侧采用单母线 不分段 接线（具体参数 见附录一）。 图 31 总接线图 石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 8 第 4 章 短路电流的计算 计算短路电路中短路电流 .1 短路电流 进行短路电流计算 ， 首先要会出计算电路图。 在计算电路图上将短路计算所需考虑的各元件的额定参数都表示出来 ， 并将各元件依次标号 ， 然后确定短路点的计算。 短路计算要选择得使需要进行短路娇艳的电器元件有最大可能的短路电流通过。 短路电流的计算方法 ， 常用的有欧姆法和标幺值法。 因为欧姆 法计算是要靠路单位以及经过变压器的转换 ， 不如标幺值法计算简单 ， 通常使用标幺值法。 此设计方案的短路电流采用标幺值法进行计算。 .2 短路电流计算 选择基准容量 MVA100BS ,基准电压  CB UU ,  CB UU ， 基准电流  3 11 BBB USI，  3 22 BBB USI （ 1） K1 点短路 已知电力系统出口断路器的断流容量 MVA500OCS ， 则系统电抗的标幺值 图 41 短路简化图 图 42 K1 短路图 K1 K2 石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 9 V A500 M V A100* 。