烟草公司武冈市中转站及经营业务用房项目高支模施工方案(标准-已专家论证

烟草公司武冈市中转站及经营业务用房项目高支模施工方案(标准-已专家论证内容摘要：

递水平推力，还传递水平拉力，所以这里建议钢管扫地杆、水平拉杆应采用搭接，搭接长度不小于500mm，并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm 处进行固定。 . . 加强安全管理： 要认真执行施工方案的审查、审批流程。 认真执行 中华人民共和国住房和城乡建设部， 关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知（ 建质 [2020]87 号 ）。 混凝土模板支撑工程，搭设高度5m及以上；搭设跨度 10m 及以上；施工总荷载 10kN/m2及以上；集中线荷载 15kN/m 及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立 无联系构件的混凝土模板支撑工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。 方案在实施前，施工单位要组织参与施工与管理的人员做好安全技术交底工作，尤其是要加强构造措施的交底，明确剪刀撑及固结点的做法。 施工过程管理人员要跟踪检查，对违背施工方案内容的要及时整改，确保工程质量。 认真执行分项工程验收程序，完成施工的模板支撑体系，施工单位在完成自检后，监理单位要组织建设单位、施工单位、论证专家等相关人员对模板支撑体系进行验收，完成验收后方可进行下道工序的施工。 在混凝土浇筑前，监理单位还应组织建设单位、施工单位、论证 专家等相关人员对模板工程的最终验收。 在混凝土浇筑过程中，要对混凝土坍落度、混凝土的初凝时间、混凝土的终凝时间进行测控；要做好混凝土浇筑顺序的控制、混凝土浇筑速度的控制；对模板支撑架质量，要随混凝土浇筑的过程，进行全程监控。 如发现控制偏离的要及时制定措施进行纠正。 . . 附件 二 .超高模板 (扣件钢管架支撑 )计算书 本工程仓库一、二层层高为 （超过 ）。 本计算书依据 《建筑施工模板安全技术规范》（ JGJ1622020） 《建筑施工计算手册》江正荣著 《建筑结构荷载规范》 (GB 500092020) 《混凝土结构设计规范》 (GB500102020) 《钢结构设计规范》 (GB 500172020)等规范编制。 700 700700700 钢管排列平面示意图 . . 一、参数信息 (一 ) 构造参数 楼层高度 H： ；混凝土楼板厚度： 100mm； 结构表面要求：隐藏； 立杆纵向间距或跨距 la： ；立杆横向间距或排距 lb： ； 立杆步距 h： ； (二 ) 支撑参数 板底采用的支撑钢管类型为 ： Ф 48 ； 钢管钢材品种：钢材 Q235钢 (＞ 1640)；钢管弹性模量 E： 206000N/mm2； 钢管屈服强度 fy： 235N/mm2；钢管抗拉 /抗压 /抗弯强度设计值 f： 205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 fv： 120N/mm2；钢管端面承压强度设计值 fce： 325N/mm2； 新浇筑砼自重标准值 G2k： 24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k： ； 板底模板自重标准值 G1k： ； 承受集中荷载的模板单块宽度： 700mm； 施工人员及设备荷载标准值 Q1k： 计算模板和直接支承模板的小梁时取 ； 计算直接支承小梁的主梁时取 ； 计算支架立柱等支承结构构件时取 1kN/m2； 搭设形式为：梁顶托承重； (一 ) 面板参数 面板采用克隆 (平行方向 )18mm厚覆面木胶合板；厚度： 18mm； 抗弯设计值 fm： 29N/mm2；弹性模量 E： 11500N/mm2； (二 ) 第一层支撑梁参数 材料： 1根 50 100矩形木楞； 间距： 200mm； 木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量 E： 10000N/mm2； . . 抗压强度设计值 fc： 13N/mm2；抗弯强度设计值 fm： 15N/mm2； 抗剪强度设计值 fv： ； (三 ) 第二层支撑梁参数 材料： 1根 50 100矩形木楞； 木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量 E： 10000N/mm2； 抗压强度设计值 fc： 13N/mm2；抗弯强度设计值 fm： 15N/mm2； 抗剪强度设计值 fv： ； 模板支架放置在地面上，地基土类型为：混凝土地面； 地基承载力标准值： 650kPa；立杆基础底面面积： ； 地基承载力调整系数：。 二、模板面板计算 面板为受弯结 构，需要验算其抗弯强度和刚度。 根据《模板规范（ JGJ1622020）》第 ，面板按照简支跨计算。 这里取面板的计算宽度为。 面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : I = 700 183/12= 105mm4； W = 700 182/6 = 104mm3； 模板自重标准值 G1k= = kN/m； 新浇筑砼自重标准值 G2k=24 = kN/m； 钢筋自重标准值 G3k= = kN/m； 永久荷载标准值 Gk= + + = kN/m； 施工人员及设备荷载标准值 Q1k= = kN/m； 计算模板面板时用集中活荷载进行验算 P= kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=； (2) 计算弯矩采用基本组合： A 永久荷载和均布活荷载组合 . . q=max（ q1， q2） =； 由可变荷载效应控制的组合： q1= ( + ) =； 由永久荷载效应控制的组合： q2= ( + ) =； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1= =； P1= =； 由永久荷载效应控制的组合： q2= =； P2= =； σ ＝ M/W [f] 其中： W 面板的截面抵抗矩， W = 104mm3； M 面板的最大弯矩 (N mm) M=max（ Ma， Mb1， Mb2） = m； Ma= l2= = m； Mb1= l2+ l = + = m； Mb2= l2+ l = + = mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值 : σ = 106/104=； 实际弯曲应力计算值 σ =[f] =29N/mm2，满足要求。 ν =5ql4/(384EI)≤ [ν ] 其中： q作用在模板上的压力线荷载 :q = ； l面板计算跨度 : l =250mm； . . E面板材质的弹性模量 : E = 11500N/mm2； I截面惯性矩 : I = 105mm4； [ν ] 容许挠度 : 结构表面隐藏 [ν ]=l/250=； 面板的最大挠度计算值 : ν = 5 2504/(384 11500 105)=； 实际最大挠度计算值 : ν = :[ν ] =，满足要求。 三、板底支撑梁的计算 支撑梁采用 1根 50 100矩形木楞，间距 250mm。 支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为： I=1 104= 106 mm4； W=1 103= 104 mm3； E=10000 N/mm2； (一 ) 荷载计算及组合： 模板自重标准值 G1k= = kN/m； 新浇筑砼自重标准值 G2k=24 = kN/m； 钢筋自重标准值 G3k= = kN/m； 永久荷载 标准值 Gk= ++ = kN/m； 施工人员及设备荷载标准值 Q1k= = kN/m； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算 P= kN； (1) 计算挠度采用标准组合 (考虑支撑梁自重 )： q=+=； (2) 计算弯矩和剪力采用基本组合 (考虑支撑梁自重 )： A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1= (+) =； q2= =； 由永久荷载效应控制的组合： . . q1= (+) =； q2= = kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q= (+) =； P= =； 由永久荷载效应控制的组合： q= (+) =； P= =； (二 ) 荷载效应计算 支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。 作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（ JGJ1622020）》附录 C表。 (1) 最大弯矩 M计算 最大弯矩 M=max（ Ma， Mb） = m； A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电 算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Ma= q1 l2+ q2 l2 = + = m； B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Mb= q l2+ P l = + = m； (2) 最大剪力 V计算 最大剪力 V=max（ Va， Vb） = kN； A 永久荷载和均布活荷载组合 经 过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va= q1 l+ q2 l . . = + =； B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Vb= q l+ P = + =； (3) 最大变形ν计算 ν = 7004/(100 10000 106)= (三 ) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算 σ =M/W= 106/ 104 =实际弯曲应力计算值 σ =[f] =15N/mm2，满足要求。 (2) 支撑梁抗剪计算 τ =VS0/Ib= 1000 62500/( 106 50)=； 实际剪应力计算值 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]= N/mm2，满足要求。 (3) 支撑梁挠度计算 最大挠度： ν =； [ν ] 容许挠度 : 结构表面隐藏 [ν ]=l/250=； 实际最大挠度计算值 : ν = :[ν ] =，满足要求。 支撑梁采用 1根 50 100矩形木楞，间距 700mm。 支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为： I=1 104= 106 mm4； W=1 103= 104 mm3； E=10000 N/mm2； (一 ) 荷载计算及组合 . . (1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力 《模板规范（ JGJ1622020）》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取。 规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。 所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。 施工人员及设备荷载标准值 Q1k= = kN/m； 由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）： q1=； q2= =； 由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）： q1=； q2= =； 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力 F1= q1 l+ q2 l = + =； 由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力 F2= q1 l+ q2 l = + =； A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）： 最大支座反力 F=max（ F1， F2） =； B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）： F= q l= =； (2) 第二层支撑梁自重 A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用： q= kN/m； B 计算第二层支撑梁变形采用： q= kN/m； . . (二 ) 荷载效应计算 第二层支撑梁按 照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图 (kN m) 剪力图 (kN) 变形计算简图 . . 变形图 (mm) 计算得到： 最大弯矩： M= 最大剪力： V= 最大变形： ν = 最大支座反力： F= (三 ) 支撑梁验算 (1) 支。