胶带运输机的单级斜齿圆柱齿轮减速器设计说明书(编辑修改稿)

胶带运输机的单级斜齿圆柱齿轮减速器设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

.1 6 8 .8 8 1 0 4 .6 1 1 8 8 2 .5 0 .9 8 3 5 3 .70 .8 4 .6 5 6 4EHDHZ Z ZKT udumm             取 齿数 191Z ， 则 22  i。 实际传动比。 取 法向模数 115 3 .7 2 .819n dm m m m mZ  。 查表 41 后，取 mmmn 3 实际计算得到 mmmZdmmmZd 26138757319 2211  ； 齿宽 mmbmmbmmdb d 121  ，取 中心距 mmdda 8c os2 26157c os2 21  。 取中心距 mma 165 确定螺旋角  26157a rc c os2 )(a rc c os 21  a ZZm n 验算轮齿弯曲强度 齿形系数 os os 193131   VV ZZ。 查课本图 118 得 2F2F  aa ， ； 由图 119 得 2S2S  aa ， ； 计算项目及内容 ZKd 16550552615738719212121212121SaSaFaFaVVnYYYYZZmmammbmmbmmdmmdmmmiZZ 计算结果 机械设计说明书 第 10 页，共 24 页    M P aM P aM P amdbYYKTM P aM P aM P amdbYYKTFnSaFaFFnSaFaF326150357552322222213111111 齿轮的圆周速度 11 5 7 5 3 3 / 1 . 5 8 /6 0 0 0 6 0 0 0dnv m s m s    对照表 112，可知选 8 级精度合适。 齿轮其他参数 端面模数 mmmm nt os 3c os  ； 分度圆直径。 11 mmZmd mmZmd tt   ； 齿高 mmmhhh nfa  ； 顶隙 mmmhhc naf  ； 齿顶圆直径 mmhdd aa  ； mmhdd aa 7 5222  齿根圆直径 mmmmhdd ff )(211  ； mmhdd ff 6 2222  ； 七、 轴的设计和轴承 ,键的选择校核 （一）高速轴的结构设计 选 材 选用 45 调质。 查课本第 245 页表 142 取 ][ =35Mpa, C=110。 初估直径 mmnpCd 33  计算项目及内容 轴上有单个键槽，轴径应增加 3％ 所以 d （ 1＋ 3％） ＝ 18mm 圆整12 /FFMPaMPav m s mmdmmdmmdmmdmmcmmhmmdmmdmmmffaat212121 计算结果 机械设计说明书 第 11 页，共 24 页 且该段轴径与 V带相连，故 综合考虑取 d 为 20mm。 轴的结构设计 （ 1）轴上零件的定位，固定和装配 单级减速器中可将齿轮安排在箱体中央，相对两轴承对称分布，齿轮左面由轴肩定位，右面用套筒轴向固定，联接以平键作过渡配合固定，两轴承分别以轴肩和大筒定位，则采用过渡配合固定 （ 2）确定轴各段直径和长度 工段与带轮相连接： mmd 200  长度取 mmL 440  初选用 深沟球轴承 6007型，其内径为 35mm,宽度为 体内壁，轴承端面和箱体内壁应有一定距离， 套筒 段的直径 mmd 281  通过密封盖轴段长应根据密封盖的宽度，并考虑联轴器和箱体外壁应有一定矩离而定，为此，取该段长为 52mm，安装齿轮段长度应比轮毂宽度小 2mm。 故 轴承内端面到带轮前的轴长 mmL 78521421  由于加工时有退刀槽，所以取此段 直径： mmd 382  ，此段的长度大约在8~10mm 范围内。 由于高速轴是齿轮轴，于是，此段的直径 mmd  ，长度是齿轮的宽度，所以 mmL 552 。 由于齿轮左右端面是对称分布的，因此可以确定高速轴的总跨距 mmL 203。 按 轴的强度校核 高速齿轮上的圆周力 NdTF t 3 11  径向力 NFF ntr os 20t a ost a n11   轴 向力 NFF t a a n11   计算项目及内容 mmd 200  mmL 440  mmLmmLmmdmmdmmmmdmmd203553878L3528232139。 1`1轴承内径 NFNFNFrt507111 计算结果 机械设计说明书 第 12 页，共 24 页 mmL mmK 10375244 9211151155   求垂直面的支反力： NNLdFLFF arv 1 31 0 3 2 8 921 0 35 0 7222111  NNFFF vrv )(112  求水平面的支承力 NNFFF tHH 121  F 力在支点产生的反力 NNLFKF F 925421  NNFFF QFF 0 2 6) 8 45 4 2(12  求垂直弯矩，并绘制垂直弯矩图： mNmNLFM vav  mNmNLFM vav  求并绘制水平面弯矩图 ： mNmNLFM H  求并绘制 F 力产生的弯矩图： mNNKFM QF  9 4 22 F 在 aa 处产生的弯矩： mNLFM FaF  求合成弯矩图： 考 虑 最 不 利 的 情 况 ， 把 39。 aFM 与 22av aHMM 直 接 相 加。 mNMMMM aHavaFa  2222 计算项目及内容 NFNFVV21 NFH  mNMmNMmNMmNMNFNFFaHavavFF239。 21 mNM aF  计算结果 a a L K 机械设计说明书 第 13 页，共 24 页 mNMMMM aHavaFa  2222 求轴传递的转矩 mNdFTt  33 求危险截面当量弯矩： 由 弯矩图可知 aa 截面是 最危险截面其当量弯矩为：（ 取折合系数  ）   mNTMM ae  )( 2222  计算危险截面处轴的直径： 因 为 材 料 选 择 45 调 质 ， 查 课 本 表 141 和表 143 得  M p aM p a b 60650 1    ， ， 则：   mmMdbe 3 331 。 考虑到键槽对轴的削弱，将 d 值加大 3%，故 mmd  ，远远小于 ,所以该轴是安全的。 轴承寿命校核 ： 轴承寿命可由式 610 ()60 th PCfLhn Pf 进 行校核，由于轴承主要承受径向载荷的作用，所以 rPF ，查课本 279 页表 168,9， 10 取 1, ,tpff取 3 查设计书第 131 页得 NCNC rr 303  ， NYFXFPYXeFFeCFarraRa5071111301。