土木工程专业毕业设计框架结构计算书6-11章(编辑修改稿)

土木工程专业毕业设计框架结构计算书6-11章(编辑修改稿)内容摘要：

N    i 0 a 1 9 5 .2 7 2 0 2 1 5 .2 7 m me e e     30 / 2 .9 0 1 0 / 0 6 .4 4 5lh     2c1 30 .5 0 .5 1 4 .3 4 5 0 2 .6 1 5 15 5 3 .6 1 0fAN     取 1  ， 2   220 12i0111 ( ) 1 6 . 4 4 1 . 0 5 61 4 0 0 / 1 4 0 0 2 1 5 . 2 7 / 4 0 5le h h        is/ 2 56 215 .27 450 / 2 45 407 .33 m me e h a        对称配筋 3b0 c 0 5 5 3 . 6 1 0 0 . 2 1 2 0 . 5 1 81 4 . 3 4 5 0 4 0 5xNh f b h       为大偏心情况。 21 c 0ss y 0 s(1 0 .5 )()N e f b hAA f h a    325 5 3 . 6 4 0 7 . 3 3 1 0 0 . 2 1 2 ( 1 0 . 5 0 . 2 1 2 ) 1 . 0 1 4 . 3 4 5 0 4 05 1 9 6 . 3 83 6 0 ( 4 0 5 4 5 )          ③ 按 maxN 及相应的 M 计算 maxN = mM  0 ml    60 33 9 . 5 1 0 2 0 . 5 5 m m1 9 2 2 1 0Me N    i 0 a 20 m me e e     30 / 2. 90 10 / 45 0 6. 44 5lh     2c1 30 .5 0 .5 1 4 .3 4 5 0 0 .7 5 3 11 9 2 2 .1 1 0fAN     取 1   ， 2   220 12i0111 ( ) 1 6 . 4 4 0 . 7 5 3 1 . 0 1 . 2 2 31 4 0 0 / 1 4 0 0 4 0 . 5 5 / 4 0 5le h h          / 2 23 40. 55 450 / 2 45 229 .59 m mise e h a        对称配筋 烟 台 大 学 毕 业 设 计 56 3001 9 2 2 . 1 1 0 0 . 7 3 8 0 . 5 1 81 4 . 3 4 5 0 4 0 5 bcxNh f b h       为 小 偏心情况。 ))((010120101 bcsbccbbhfah bhfNebhfN   )( )(0201sycss ahf bhfNeAA     045405360 )( 23   按构造配筋。 2． 车库 层 B 柱 (9 轴 )柱底节点处 正截面承载力的计算 ① maxM 及相应的 N 的组合时 R E m a x 108 .8 kN mM     RE 778 .6 622 .88kN mN     而考虑抗震作用时，底层柱弯矩要乘以抗震增大系数 ，所以 R E m a x1 .3 1 .3 0 .8 1 0 8 .8 1 1 3 .1 5 k N mM      60 31 1 3 .1 5 1 0 1 8 1 .6 6 m m6 2 2 .8 8 1 0Me N    ae 取 20mm和偏心方向截面尺寸的 1/30 两者之较大者，故取 a 20mme 。 柱的计算长度按公式 0 1 .0 1 .0 2 .9 0 2 .9 0 mlH    i 0 a 1 8 1 .6 6 2 0 2 0 1 .6 6 m me e e     30 / 2. 90 10 / 45 0 6. 44 5lh    ，考虑挠度的二阶效应对偏心矩的影响。 2c1 30 . 5 0 . 5 1 4 . 3 4 5 0 2 . 3 2 16 2 2 . 8 8 1 0fAN    （取 1  ） 0/ 15lh 取 2   220 120111 ( ) 1 6 . 4 4 1 . 0 5 91 4 0 0 / 1 4 0 0 2 0 1 . 6 6 / 4 0 5ile h h        is/ 2 59 201 .66 450 / 2 45 393 .56 m me e h a        对称配筋 3b0 c 0 6 2 2 . 8 8 1 0 0 . 2 3 9 0 . 5 1 81 4 . 3 4 5 0 4 0 5xNh f b h       为大偏心情况。 21 c 0ss 0s(1 0 .5 )()yN e f b hAA f h a    326 2 2 . 8 8 3 9 3 . 5 6 1 0 0 . 2 3 9 ( 1 0 . 5 0 . 2 3 9 ) 1 . 0 1 4 . 3 4 5 0 405 1 7 7 . 6 43 6 0 ( 4 0 5 4 5 )          ② 按 minN 及相应的 M 的组合时 min  10 14 3 kN mM     烟 台 大 学 毕 业 设 计 57 60 31 4 0 .5 3 1 0 2 5 3 .8 5 m m5 5 3 .6 1 0Me N    i 0 a 2 5 3 .8 5 2 0 2 7 3 .8 5 m me e e     30 / 2. 90 10 / 45 0 6. 44 5lh     2c1 30 .5 0 .5 1 4 .3 4 5 0 2 .6 1 5 15 5 3 .6 1 0fAN     取 1  ， 2   220 12i0111 ( ) 1 6 . 4 4 1 . 0 4 41 4 0 0 / 1 4 0 0 2 7 3 . 8 5 / 4 0 5le h h        is/ 2 44 273 .85 450 / 2 45 465 .90 m me e h a        对称配筋 3b0 c 0 5 5 3 . 6 1 0 0 . 2 1 2 0 . 5 1 81 4 . 3 4 5 0 4 0 5xNh f b h       为大偏心情况。 21 c 0ss y 0 s(1 0 .5 )()N e f b hAA f h a    325 5 3 . 6 4 6 5 . 9 0 1 0 0 . 2 1 2 ( 1 0 . 5 0 . 2 1 2 ) 1 . 0 1 4 . 3 4 5 0 4 05 4 4 6 . 5 73 6 0 ( 4 0 5 4 5 )         m ③ 按 maxN 及相应的 M 计算 maxN = 100kN mM  1. 3 1. 3 10 0 13 0 kNM    0 ml    60 31 3 0 1 0 6 7 .6 3 m m1 9 2 2 .1 1 0Me N    i 0 a 20 m me e e     30 / 2. 90 10 / 45 0 6. 44 5lh     2c1 30 .5 0 .5 1 4 .3 4 5 0 0 .7 5 3 11 9 2 2 .1 1 0fAN     取 1   ， 2   220 12i0111 ( ) 1 6 . 4 4 0 . 7 5 3 1 . 1 0 31 4 0 0 / 1 4 0 0 8 7 . 6 3 / 4 0 5le h h         / 2 1 .1 0 3 8 7 .6 3 4 5 0 / 2 4 5 1 0 1 .6 6 m mise e h a        对称配 筋 3001 9 2 2 . 1 1 0 0 . 7 3 8 0 . 5 1 81 4 . 3 4 5 0 4 0 5 bcxNh f b h       为 小 偏心情况。 ))((010120101 bcsbccbbhfah bhfNebhfN   )( )(0201sycss ahf bhfNeAA   烟 台 大 学 毕 业 设 计 58   045455360 )( 23   按构造配筋 综上，按构造配筋，且应满足 min %  ，单侧配筋率 smin %  ，故2s s m in 0 0. 2% 50 0 45 5 45 5m mA A bh     ，选用 4 18， 2ss 10 17 m mAA ，s 3051 1 .2 2 0 % 0 .7 5 %5 0 0 5 0 0   ， 且小于 5%， 满足要求。 其余配筋计算见表 柱斜截面受剪承载力计算 1． 车 层 B 柱斜截面承载力的验算，查表 得剪力设计值  VRE kN 3c c 01 0 3 . 4 9 1 0 0 . 0 4 0 0 . 21 . 0 1 4 . 3 4 5 0 4 0 5Vf b h     满足要求。 查表 知，剪跨比、轴压比满足要求 30 hVMc c （取  ） 其中 cM 取较大的柱下端值，而且 cc VM、 不应考虑 RE。 与 cV 相应的轴力 6 810/4 5 7 8 32  bhfN ckN 取 N kN 由斜截面受剪承载力应满足 )(1 oSVyvotRE NhSAfbhf   得：0yv0tREsv )1/( hf NbhfVrSA   0405300   可按构造配箍筋 柱端加密区的箍筋采用 4 10@100，由表可知柱的轴压比为 ，查表得v   ， 并且小于 C35 的混凝土用 cf = 则最小体积配筋率： vcv m inyv0 .1 2 2 1 6 .7 0 .6 8 %300ff    三级抗震时并不小于 % 并且有 %%)45450( )45450()( )( 221    sah ahnA s ssvv ，可以。 加密区的长度按构造取值，取柱截面长边尺寸、柱净高的 1/6 和 500mm中的较大者，取 500mm。 非加密区还应满足 ds 15 ， 非加密区的间距取为 1500mm，即 4 10@150。 其余箍筋数量见下表 烟 台 大 学 毕 业 设 计 59 表 框架 柱箍筋计算及数量表 柱号 层次 VRE bhfcc N A/sv S vmin 加密区实配箍筋 A柱 6 V 0 % 4 10@100 车库 V 0 % 4 10@100 B柱 6 V 0 % 4 10@100 车库 V 0 % 4 10@100 非加密区实配箍筋均取 4 10@150 框架梁柱节点核心区截面抗震验算 GB5001120xx 抗震规范规定：一、二、 三 级框架的节点核芯区，应进行抗震验算 . 1． 车库 层中柱 即 B 柱节点的核芯区 验算 ① ． 三级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值按式 )1( 00 bcsbsbbjbj hH ahah MV    计算 其中H为柱的计算高度，取节点上下柱反弯点间的距离： 23672/28003/2900 cH mm 9 1 5  bM kNm (左 震 控制 ） 又 三级抗震，故  则 )4502367 354151(35415 3  BV kN ② ．核芯区截面有效验。