商住房框架结构设计论文(江西科技学院)(编辑修改稿)

商住房框架结构设计论文(江西科技学院)(编辑修改稿)内容摘要：

K N /m 2mm厚纯水泥砂浆一道 20. 00 2 20 = 0. 04 K N /m 20mm厚 1： 2 水泥砂浆结合层 20. 02 20 =0. 40 KN/ m 100mm厚钢筋混凝土楼板 24= 板底 20mm厚粉刷抹底 20. 02 17 =0. 34 KN/ m 恒荷载标准值： 合计： 恒荷载设计值： 21. 2 3. 57 = 4. 28 K N /m 活荷载标准值： /Kq KN m 活荷载设计值： / /Kq K N m K N m   荷载设计值： 224 .2 8 2 .8 / 7 .0 8 /P g q KN m KN m     卫生间： 13mm地砖面层 20. 01 3 22 = 0. 29 K N /m 捷罗克防水层 2mm厚纯水泥砂浆一道 20. 00 2 20 = 0. 04 K N /m 江西 科技 学院本科生毕业论文 30mm 1:4 水泥 砂浆 找平 层 20. 03 0 20 = 0. 60 K N / m 20mm厚 1： 2 水泥砂浆结合层 20. 02 20 =0. 40 KN/ m 100mm厚钢筋混凝土楼板 24= 板底 20mm厚粉刷抹底 20. 02 17 =0. 34 KN/ m 恒荷载标准值： 合计： 恒荷载设计值： 21. 2 3. 77 = 4. 52 K N /m 活荷载标准值： /Kq KN m 荷载设计值： 224 .5 2 2 .8 / 7 .3 2 /P g q KN m KN m     5 号板： ∵ xyl 3300 2l 900  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 224 .5 2 2 .8 / 7 .3 2 /P g q KN m KN m     计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 7 . 3 2 0 . 9 0 . 4 9 /1 2 1 2M P l K N m m        跨中弯矩： 220001 1 1 0 . 9 10 . 4 9 7 . 3 2 0 . 9 7 . 3 2 0 . 9 0 . 4 9 0 . 2 5 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m             取 0 90 15 75h mm   ∴ 62210 0 . 2 5 1 0 0 . 0 0 41 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 7 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 0 4 0 .0 0 5 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 0 5 1 0 0 0 7 5 2 1 . 2 5210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 6 号板： ∵ xyl 3300 2 .7 5 2l 1 2 0 0  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 27 .3 2 /P g q KN m   计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 7 . 3 2 1 . 2 0 . 8 8 /1 2 1 2M P l K N m m         跨中弯矩： 220xx1 1 1 1 . 2 10 . 8 8 7 . 3 2 1 . 2 7 . 3 2 1 . 2 0 . 8 8 0 . 4 4 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m             江西 科技 学院本科生毕业论文 取 0 90 15 75h mm   ∴ 62210 0 . 4 4 1 0 0 . 0 11 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 7 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 1 0 .0 1 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 1 1 0 0 0 7 5 4 2 . 5210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 9 号板： ∵ xyl 4500 32l 1500  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 29 .1 8 /P g q KN m   计算简 图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 9 . 1 8 1 . 5 1 . 7 2 /1 2 1 2M P l K N m m         跨中弯矩： 220xx1 1 1 1 . 5 11 . 7 2 9 . 1 8 1 . 5 9 . 1 8 1 . 5 1 . 7 2 0 . 8 6 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m             取 0 100 15 85h mm   ∴ 62210 0 . 8 6 1 0 0 . 0 11 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 8 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 1 0 .0 1 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 1 1 0 0 0 8 5 4 8 . 2210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 10 号板： ∵ xyl 3000 22l 1500  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 29 .1 8 /P g q KN m   计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 9 . 1 8 1 . 5 1 . 7 2 /1 2 1 2M P l K N m m         跨中弯矩： 220xx1 1 1 1 . 5 11 . 7 2 9 . 1 8 1 . 5 9 . 1 8 1 . 5 1 . 7 2 0 . 8 6 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m              江西 科技 学院本科生毕业论文 取 0 100 15 85h mm   ∴ 62210 0 . 8 6 1 0 0 . 0 11 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 8 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 1 0 .0 1 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 1 1 0 0 0 8 5 4 8 . 2210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 12 号板： ∵ xyl 3600 2l 1000  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 224 .4 0 2 .8 / 7 .2 0 /P g q KN m KN m     计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 7 . 0 8 1 0 . 5 9 /1 2 1 2M P l K N m m         跨中弯矩： 220xx1 1 1 1 11 . 6 7 7 . 0 8 1 7 . 0 8 1 0 . 5 9 0 . 3 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m              取 0 100 15 85h mm   ∴ 62210 0 . 3 1 0 0 . 0 0 31 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 8 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 3 0 .0 0 3 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 0 3 1 0 0 0 8 5 1 4 . 4 5210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 14 号板： ∵ xyl 4500 32l 1500，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 27 .7 8 /P g q KN m   支座弯矩： 39。 2 2011 7 . 7 8 1 . 5 2 . 1 9 /88M P l K N m m         跨中弯矩： 220xx3 1 3 1 . 5 17 . 7 8 1 . 5 7 . 7 8 1 . 5 1 . 0 9 /8 2 8 8 2 8lM P l P l K N m m           ∴ 62210 1 . 0 9 1 0 0 . 0 21 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 7 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 2 0 .0 2 0 .6 1 4sb            江西 科技 学院本科生毕业论文 ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 2 1 0 0 0 7 5 8 5210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 配筋率：m i n279 1 0 0 % 0 . 3 7 % 0 . 2 %1 0 0 0 7 5ssv Abh     ，满足要求。 由上面计算可知，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两个区格板支座弯矩的平均值 ，即： 17 支座： 39。 5 .8 9 2 .9 62M K N m K N m   18 支座： 39。 5 . 8 9 1 . 1 8 3 . 5 42M K N m K N m   13 支座： 39。 7 . 4 0 5 . 8 6 6 . 6 32M K N m K N m   27 支座： 39。 6 .8 6 3 .4 32M K N m K N m   28 支座： 39。 6 . 8 6 1 . 1 8 4 . 0 22M K N m K N m   211 支座： 39。 8 . 1 0 6 . 6 2 7 . 3 62M K N m K N m   34 支座： 39。 5 . 8 6 2 . 5 0 4 . 1 82M K N m K N m   39 支座： 39。 4 . 4 1 1 . 7 2 3 . 0 72M K N m K N m   314 支座： 39。 4 . 4 1 2 . 1 9 3 . 32M K N m K N m   45 支座： 39。 2 . 5 0 0 1 . 2 52M K N m K N m   410 支座： 39。 1 . 7 9 1 . 7 2 1 . 7 62M K N m K N m   56 支座： 39。 0 . 4 9 0 . 8 8 0 . 6 92M K N m K N m   510 支座： 39。 0 1 . 7 2 0 . 8 62M K N m K N m   66 支座： 39。 0 . 8 8 0 . 8 8 0 . 8 82M K N m K N m   江西 科技 学院本科生毕业论文 78 支座： 39。 0 1 . 6 4 0 . 8 22M K N m K N m   89 支座： 39。 1 . 6 4 0 0 . 8。