中岳七里香堤小区b4楼悬挑脚手架施工方案(编辑修改稿)

中岳七里香堤小区b4楼悬挑脚手架施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

、立杆等，并按一步一清原则依次进行。 严禁上下同时进行拆架作业。 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆 、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 连墙杆 (拉结点 )应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下 的扣件和铁丝要集中回收处理。 1高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 1输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 1当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 1如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 1翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。 十 、脚手架计算书 钢管落地脚手架 悬挑脚手架专项施工方案 （一）、参数信息 : 双排脚手 架搭设高度为 21 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为 ，大小横杆的步距为 米； 内排架距离墙长度为 ； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 ； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 米，水平间距 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 施工均布活荷载标准值 : kN/m2；脚手架用途 :装修脚手架； 同 时施工层数 :2 层； 本工程地处河南郑州市，基本风压为 kN/m2； 风荷载高度变化系数 μz 为 ，风荷载体型系数 μs 为 ； 脚手架计算中考虑风荷载作用 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m2):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网 (kN/m2):；脚手板铺设层数 :6； 脚手板类别 :竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 :栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标 准值 (kN/m2):； 地基为地下车库顶板 :地基承载力标准值 (kpa):； 立杆基础底面面积 (m2):；地基承载力调整系数 :。 悬挑脚手架专项施工方案 （二）、大横杆的计算 : 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ13020xx)第 ，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 将大横杆上面的脚手板自悬挑脚手架专项施工方案 重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值 :P1= kN/m ； 脚手板的自重标准值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷载标准值 : Q=2 (2+1)= kN/m； 静荷载的设计值 : q1= + = kN/m； 活荷载的设计值 : q2= = kN/m； 图 1 大横杆设计荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 图 2 大横杆 设计荷载组合简图 (支座最大弯矩 ) 跨中和支座最大弯距分别按图 图 2组合。 跨中最大弯距计算公式如下 : 跨中最大弯距为 M1max= + = ； 支座最大弯距计算公式如下 : 支座最大弯距为 M2max= = ； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(106,106)/5080= N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求。 悬挑脚手架专项施工方案 : 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷载标准值 : q2= Q = kN/m； 最大挠度计算值为： V= 15004/(100 105 121900)+ 15004/(100 105 121900) = mm； 大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与 10 mm，满足要求。 （三）、小横杆的计算 : 根据 JGJ13020xx第 ，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值： p1= = kN； 脚手板的自重标准值： P2= (2+1)= kN； 活荷载标准值： Q=2 (2+1) = kN； 集中荷载的设计值 : P= (+)+ = kN； 小横杆计算简图 悬挑脚手架专项施工方案 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷 载最大弯矩计算公式如下 : Mqmax = ； 集中荷载最大弯矩计算公式如下 : Mpmax = ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = ； 最大应力计算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ = N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求。 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 : Vqmax=5 10504/(384 105 121900) = mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如 下 : Vpmax = 1050 (3 105024 10502/9 ) /(72 105 121900) = mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = + = mm； 小横杆的最大挠度为 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与 10 mm,满足要求。 (四 )、扣件抗滑力的计算 : 悬挑脚手架专项施工方案 按规范表 ,直角、旋转单扣件承载力取值为 ，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 : P1 = 2/2= kN； 小横杆的自重标准值 : P2 = ； 脚手 板的自重标准值 : P3 = ； 活荷载标准值 : Q = 2 /2 = kN； 荷载的设计值 : R= (++)+ = kN； R kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! (五 )、脚手架立杆荷载计算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值 (kN)，为 NG1 = [+( 2/2) ] = ； (2)脚手板的自重标准值 (kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为 NG2= 6 (+)/2 = kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 NG3 = 5 ； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； NG4 = 21 = kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2 2/2 = kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 悬挑脚手架专项施工方案 其中 Wo 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)的规定采用： Wo = kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 (GB5000920xx)的规定采用： Uz= ； Us 风荷载体型系数：取值为 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = = kN/m2； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = += + = kN； 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N = NG+ = + = kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = ； (六 )、立杆的稳定性计算 : 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ： N = kN； 计算立杆的截面回转半径 ： i = cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 ： k = ；当验算杆件长细比时，取块 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表 ： μ = ； 计算长度 ,由公式 lo = k μh 确定 ： l0 = m； 长细比 Lo/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： φ= ； 立杆净截面面积 ： A = cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 悬挑脚手架专项施工方案 钢管立杆抗压强度设计 值 ： [f] =205。