最新铁路桥涵钢筋混凝土结构设计规范(正文

最新铁路桥涵钢筋混凝土结构设计规范(正文内容摘要：

性模量之比  —— 偏心距增大系数  —— 预应力度 178。 7178。 B —— 截面抗弯刚度 3 材 料 混 凝 土 混凝土强度等级可采用 C C2 C C3 C C4 C50、 C5 C60。 钢筋混凝土构件当采用 HRB335 级钢筋时，桥跨结构混凝土强度等级不宜低于 C30。 其它结构混凝土强度等级不宜低于 C20。 预应力混凝土主要承重结构的混凝土强度等级不宜低于 C40。 管道压浆用水泥浆强度等级不宜低于 M35，并掺入阻锈剂。 混凝土的骨料选择及碱含量应符合《铁路混凝土工程预防碱 — 骨 料反应技术条件》 (TB/T3054)的规定。 混凝土中的氯离子含量不得大于 %，在有腐蚀性环境下的桥涵结构应采取耐腐蚀措施。 混凝土的极限强度应按表。 表 混 凝 土 的 极 限 强 度（ MPa） 强度种类 符号 混凝土强度等级 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 轴心抗压 cf 轴心抗拉 ctf 混凝土受压或受拉时的弹性模量 Ec应按表。 混凝土的剪切变形模量 Gc可按表。 178。 8178。 表 混 凝 土 弹 性 模 量 cE （ MPa） 混凝土 强度等级 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 弹性模量cE 179。 104 179。 104 179。 104 179。 104 179。 104 179。 104 179。 104 179。 104 179。 104 混凝土泊松比 c 可采用。 钢 筋 铁路桥涵混凝土结构可采用下列类型的普通钢筋和预应力钢筋： 1 普通钢筋宜采用 Q235 和 HRB335 钢筋，其技术条件应符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》 (GB13013)和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》 (GB1499)的规定。 承受疲劳荷载的桥涵结构 (ρ ≤ )， HRB335 钢筋的化学成分6MnC应小于或等于 %。 2 预应力钢丝应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢丝》 (GB5223) 的规定。 3 预应力钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》 (GB5224)的规定。 4 预应力粗钢筋可采用预应力混凝土用高强度精轧螺纹钢筋。 注： 1. 普通钢筋系指用于钢筋混凝土结构中的钢筋和预应力混凝土结构中的非预 应力钢筋。 2. 严禁使用经高压穿水处理 过的 HRB335 级钢筋。 普通钢筋、高强度精轧螺纹钢筋抗拉强度标准值应按 采用。 预应力钢丝抗拉强度标准值应按表 采用。 预应力钢绞线抗拉 178。 9178。 强度标准值应按表。 表 钢筋抗拉强度标准值（ MPa） 种类 强度 普 通 钢 筋 skf 精轧螺纹钢筋 pkf Q235 HRB335 JL800 JL930 抗拉强度标准值 235 335 800 930 注：精轧螺纹钢筋的抗拉强度标准值系屈服点。 表 预应力钢丝抗拉强度标准值 pkf （ MPa） 公称直径 (mm) ≤ ＞ 5 抗拉强度标准值 1 470 1 470 1 570 1 570 1 670 1 670 1 770 1 770 1 860 — 注：按松弛率的不同可分为普通松弛 (WNR)和低松弛 (WLR)钢丝。 表 预应力钢绞线抗拉强度标准值 pkf （ MPa） 公称直 径 (mm) 标准型 1179。 7 模拔型 (1179。 7)C 标准型 1179。 7 模拔型 (1179。 7)C 标准型 1179。 7 抗拉强度标准值 1 720 1 860 1 960 1 860 1 470 1 570 1 670 1 720 1 860 1 960 1 820 1 770 1 860 注：均为低松弛。 钢筋计算强度应按表。 表 钢筋计算强度（ MPa） 钢 筋 类 型 抗拉计算强度 sp ff或 抗压计 算强度 sp ff 或 178。 10178。 预应力筋 钢丝、钢绞线、精轧螺纹钢筋 pkf 380 普通钢筋 Q235 235 235 HRB335 335 335 钢筋弹性模量应按表。 表 钢筋弹性模量（ MPa） 钢 筋 种 类 符 号 弹 性 模 量 钢 丝 pE 179。 105 钢 绞 线 pE 179。 105 精轧螺纹钢筋 pE 179。 105 Q235 sE 179。 105 HRB335 sE 179。 105 注：计算钢丝、钢绞线伸长值时，可按 pE 177。 179。 105 MPa 作为上、下限。 178。 11178。 4 设计基本规定 一般要求 在计算荷载的最不利组合作用下，桥跨结构的横向倾覆 稳定系数不应小于。 在相应于应力超过容许值 30%时的竖向活载作用下，悬臂梁的纵向倾覆稳定系数不应小于。 静活载 (即不计列车竖向动力作用 )所引起的最大竖向挠度应符合下列规定： 1 对于简支梁不应超过跨度的 1/800； 2 对于连续梁边跨不应超过跨度的 1/800，中间跨不应超过跨度的1/700。 梁截面尺寸和构造应保证梁体具有足够的横向刚度。 在横向摇摆力、离心力、风力和温度力作用下，梁体水平挠度不得大于 L /4 000，横向 自振频率宜大于 50179。 L ，且不宜在 ～ Hz之间（暂定）。 当由恒截及静活载引起的竖向挠度等于或小于 15mm 或跨度的1/1600 时，可不设预拱度，宜用调整道碴厚度的办法解决；大于上述数值时应设预拱度，其曲线与恒载及 1/2 静活载所产生的挠度曲线基本相同，但方向相反。 预应力混凝土梁，计算预拱度时尚应考虑预加应力的影响。 178。 12178。 板的计算 四周自由支承或固定支承的板，当长边与短边长度之比等于或大于2 时，应以短边为跨度按单向板计算，否 则应按双向板计算。 一般板的计算跨度应为两支承中心间的距离，但位于主梁梁梗间的板，其计算跨度可按下列规定采用： 1 计算弯矩时，计算跨度为两梗间净距加板的厚度，但不大于两梗间净距加梁梗宽度，此时弯矩按下列公式计算： 支点弯矩 MM  () 跨中弯矩 MM () 式中 M —— 计算弯矩 (MN178。 m)； 0M —— 按简支板计算的跨中最大弯矩 (MN178。 m)。 2 计算剪力时，计算跨度为梗间净距，剪力按简支板计算。 3 对于箱形梁，桥面板应按本规范第。 计算在中间支承上有梗胁的板时，沿支承中心处的截面有效高度应按下式计算 (图 )。 () 但不大于 sh311。 式中 0h —— 截面有效高度 (m)； 1h —— 不计梗胁时板的有效高度 (m)； s —— 自梗胁起点至支承中心的距离 (m)；  —— 梗胁下缘与水平线所成的夹角 ( 176。 )。 178。 13178。 图 梗胁处板的有效高度图 斜交板桥，当斜度小于或等于 15176。 时，可按正交板计算。 梁的计算 当 T形截面梁翼缘位于受压区，且符合下列三项条件之一时，可按T 形截面计算 (图 )： 1 无梗胁翼缘板厚度fh大于或等于梁全高 h 的 1/10； 2 有梗胁而坡度 tanα 不大于 1/3，且板与梗相交处板的厚度 fh 不小于梁全高 h 的 1/10； 图 T 形梁截面计算图 3 梗胁坡度 tan 大于 1/3，但符合下式条件10h chf 31 ≥ 10h () 当不符合上述第 2或 3 款条件时，则应按宽度为 b的矩形截面计算。 T 型截面梁当伸出板对称时，板的计算宽度应采用下列三项中的最 小值： 1 对于简支梁为计算跨度的 1/3； 2 相邻两梁轴线间的距离； 3 fhcb  122。 当伸出板不对称时，若其最大悬臂一边从梁梗中线算起，宽度小于上 178。 14178。 述第 3 款中较小者的一半，可按实际宽度采用。 计算静不定力时，翼缘宽度可取实际宽度。 如无更精确的计算方法，箱形梁也可按 T形梁的规定办理。 连续梁时应考虑截面变化的影响，若连续梁支点截面惯性矩与跨间截面惯性矩之比不大于 2时，可按等截面计算。 计算连续梁内力及反力时，应考虑温差、基础不均匀沉降、混凝土收缩及徐变等因素的影响。 对于预应力混凝土连续梁，当计算应力时还应考虑预加力产生的二次力，在检算破坏阶段的截面强度时，可不计预加力产生的二次力的影响。 对于分阶段施工的连续梁应按各阶段实际受力体系和相应荷载计算梁的内力，并考虑体系转换过程中由于混凝土徐变而产生的弯矩重分布，弯矩重分布可按本规 范附录 A的规定计算。 预应力混凝土连续梁如在施工过程中不转换体系，则预应力损失完成后，由预加力引起的总的二次力 (包括弹性变形和其它损失所产生的变形 )可由预加应力时所引起的弹性变形二次力，乘以预应力筋预拉力的平均有效系数 C 求得。 平均有效系数按下式计算： PPC e () 式中 C —— 平均有效系数； eP —— 预应力损失全部完成后，预应力筋的平均预拉力 (MN)； P —— 预应力瞬时损失完成后，预应力筋的平均预拉力 (MN)。 连续梁中间支承处的负弯矩 (当支座设置在腹板范围内时 )计算可考虑支承宽度和梁高对负弯矩的折减影响 (图 )，按下列公式计算： 178。 15178。 图 中间支承处负弯矩折减计算图 MMMe  () 281gaM  () aRg () 式中 eM —— 折减后的支点计算负弯矩 (MN178。 m)； M —— 由计算荷载产生的支点负弯矩 (按理论支承计算 )(MN178。 m)； M —— 折减弯矩 (MN178。 m)； g —— 梁的支承反力 R在支座两 侧向上按 45176。 分布于重心轴 GG 水平处的荷载 (MN/m)； a —— 在支座两侧向上按 45176。 扩大交于重心轴 GG 的长度 (m)。 按式 ()计算结果， eM /M 不得小于 ，如小于 ，则按 计算。 箱形梁应考虑由于荷载偏心所产生的扭矩和荷载分配等因素。 对单线单室箱梁，当 荷载偏心距较小 (偏心率小于 )时，可不考虑由于偏心引起的荷载分配问题。 箱形梁横截面，可按被支承在主梁腹板中心线下缘的箱形框架计算。 计算所需的钢筋的 1/2可兼作主梁抗剪或抗扭箍筋。 178。 16178。 箱形梁应考虑截面温差所引起的纵向和横向温差应力。 温差荷载包括日照温差荷载和降温温差荷载，须分别进行计算。 温差荷载和温差应力可按附录 B 的规定计算。 计算温差应力时，对于日照温差宜采用混凝土的受压弹性模量；对于降温温差宜采用 倍的受压弹性模量。 计算主力和温差应力 组合时，可不再与其它附加力组合。 此时，材料容许应力可提高 20%。 框架的计算 框架应按下列规定计算： 1 框架的静不定力应按弹性理论计算，可不计法向力及剪力对变形的影响； 2 对于变高度 (变截面 )梁，应考虑其高度 (截面 )变化的影响； 3 框架计算必须考虑杆件刚度比及支承的固定程度，设计时假定的单位长度上的刚度比与计算所得的刚度比之差不得超过 30%，否则应重新计算。 框架计算时应考虑基础不均匀变位 (线位移和角位移 )、温度变化及混凝土收缩、徐变的影响；预应力混凝土框架计 算时尚应考虑预加力产生的二次力。 但在检算破坏阶段的截面强度时，可不计预加力产生的二次力。 施工过程中发生体系转换时，可按本规范第 条的规定计算。 框架的轴线为杆件截面的重心线，除梗胁特别大的情况外，可不计梗胁的影响。 框架轴线的长度，对于梁为柱的轴线间的距离 l ，对于柱为梁的轴线间 178。 17178。 的距离 2h 或从梁轴线到固定支承的基础顶面间的距离 1h 〔如图 (a)〕或从梁的轴线到铰支承的铰中心的距离 1h 〔如图 (b)〕。 图 框架轴线计算图 框架中梁截面应按本规范第。 墩台的计算 钢筋混凝土墩台的计算应符合铁道部现行《铁路桥涵设计基本规范》 (— 179。 179。