郑州南区拟新建污水处理厂设计毕业论文

郑州南区拟新建污水处理厂设计毕业论文内容摘要：

二级处理的主体构筑物，是活性污泥的反应器，其独特的结构使其具 有脱氮除磷功能，经过氧化沟后，水质得到很大的改善。 运行参数： 共建造两 组 厌氧池和两 组 氧化沟 ，一组 一 条。 厌氧池直径 D=19m， 高 H= 氧化沟尺寸 L B=80m 28m， 高 H= 给水系统：通过池底放置的给水管，在池底布置成六边行，再加上中心共七个供水口，利用到职喇叭口，可以均化水流，减少对膜式曝气管得冲刷。 尽可能的提高膜式曝气管得使用寿命。 出水系统：采用双边溢流堰，在边池沉淀完毕，出水闸门开启，污水通过溢流堰，进行泥水分离。 澄清液通过池内得排水渠，排 到接触消毒池。 在排水完毕后，出水闸门关闭。 曝气系统：采用表面机械曝气 DY325 型倒伞型叶轮表面曝气机。 排泥系统：采用轨道式吸泥机，由于池体为 氧化沟 ，其边沟完成沉淀阶段后，转变为缺氧池，因此其回流污泥速度快，避免了污泥的膨胀。 所以此工艺排泥量少，有时可以不排泥。 吸泥机启动时间在该池沉淀结束时。 二沉池 设计参数： 设计进水量： Q=10000 m3/d （每组） 表面负荷： qb范围为 — m3/ ，取 q= m3/ 固体负荷： qs =140 kg/ 水力停留时间（沉淀时间）： T= h 堰负荷：取值范围为 — ，取 L/() 运行参数： 沉淀池直径 D=23m 有效水深 h＝ 池总高度 H= 贮泥斗容积 Vw＝ 706m3 接触消毒池 城市污水经过一级或二级处理 (包活性污泥法和膜法 )后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病源菌的可能。 因此，污水排入水体前应进行消毒。 消毒剂的选择见下表 ： 消 毒 剂 优 点 缺 点 适 用 条 件 经过以 上的比较，并根据现在污水处理厂现在常用的消毒方法，决定使用液氯。 设计参数： 设计流量： Q′ =20200m3/d= L/s（设一座） 水力停留时间： T==30min 设计投氯量为： ρ ＝ 平均水 深： h= 隔板间隔： b= 采用射流泵加氯， 使得处理污水与消毒液充分接触混合，以处理水中的微生物，尽量避免造成二次污染。 采用隔板式接触反应池。 液 氯 效果可靠、投配简单、投量准确，价格便宜 氯化形成的余氯及某些含氯化合物低浓度时对水生物有毒害，当污水含工业污水比例大时，氯化可能生成致癌化合物。 适用于，中规模的污水处理厂 漂 白 粉 投加设备简单，价格便宜。 同液氯缺点外，沿尚有投量不准确，溶解调制不便，劳动强度大 适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂 臭 氧 消毒效率高，并能有效地降解污水中残留的有机物，色，味，等，污水中 PH，温度对消毒效果影 响小，不产生难处理的或生物积累性残余物 投资大成本高，设备管理复杂 适用于出水水质较好，排入水体卫生条件要求高的污水处理厂 次 氯 酸 钠 用海水或一定浓度的盐水，由处理厂就地自制电解产生，消毒 需要特制氯片及专用的消毒器，消毒水量小 适用于医院、生物制品所等小型污水处理站 运行参数： 池底坡度 2%～ 3% 隔板用 3块 长 20m 宽 11m 水头损失取 水流速度 污泥处理构筑物的设计计算 1 污泥泵房 （ 1） 回流污泥泵选用 LXB900 螺旋泵 3 台（ 2 用 1 备），单台提升 能力为 480m3/h，提升高度为 － ,电动机转速 n=48r/min,功率 N=55kW。 （ 2） 回流污泥泵房占地面积为 9m。 （ 3） 剩余污泥泵选两台， 2 用 1 备，单泵流量 Q2Qw/2＝。 选用 1PN 污泥泵 Q － 16m3/h, H 1412m, N 3kW。 （ 4） 剩余污泥泵房占地面积 L B=4m 3m，集泥井占地面积 mm 。 2 污泥浓缩池 采用辐流式浓缩池，用带栅条的刮泥机，采用静圧排泥。 设计规定及参数： ① 进泥含水率：当 为初次污泥时，其含水率一般为 95%～ 97%。 当为剩余活性污泥时，其含水率一般为 %～ %。 ② 污泥固体负荷：负荷当为初次污泥时，污泥固体负荷宜采用 80～ 120kg/()当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用 30～ 60kg/()。 ③ 浓缩时间不宜小于 12h，但也不要超过 24h。 ④ 有效水深一般宜为 4m,最低不小于 3m。 运行参数： 设计流量 ：每座 ， 采用 2 座 进泥浓度 10g/L 污泥浓缩时间 13h 进泥含水率 % 出泥含水率 % 池底坡度 坡降 贮泥时间 4h 上部 直 径 浓缩池总高 泥斗容积 污水厂平面，高程布置 1 平面布置 各处理单元构筑物的平面布置： 处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在对它们进行平面布置时，应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件，确定它们在厂区内的平面布置应考虑： （ 1）贯通，连接各处理构筑物之间管道应直通，应避免迂回曲折，造成管理不便。 （ 2）土方量做到基本平衡，避免劣质土壤地段 （ 3）在各处理构筑物之间应保持一定产间距，以满足放工要求，一般间距要求 5～10m，如有特殊要求构筑物其间距按有关规定执行。 （ 4）各处理构筑物之间在平面上应尽量紧凑，在减少占地面积。 2 管线布置 （ 1）应设超越管线，当出现故障时，可直接排入水体。 （ 2）厂区内还应有给水管，生活水管，雨水管，消化气管管线。 辅助建筑物： 污水处理厂的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中控制室，水质分 析化验室，变电所，存储间，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。 在污水厂内主干道应尽量成环，方便运输。 主干宽 6～ 9m次干道宽 3～ 4m，人行道宽 ～ 曲率半径 9m，有 30%以上的绿化。 3 高程布置 为了降低运行费用和使维护管理，污水在处理构筑物之间的流动以按重力流考虑为宜，厂内高程布置的主要特点是先确定最大 构筑物的地面标高，然后根据水头损失，通过水力计算，递推出前后构筑物的各项控制标高。 根据氧化沟的设计水面标高，推求各污水处理构筑物的水面标高，根据和处理构筑物结构稳定性，确定处理构筑物的设计地面标高。 3 设计计算书 分别包括污水处理构筑物设计计算 ， 污泥处理构筑物设计计算 和高程计算。 污水处理构筑物设计计算 污水处理构筑物分别为泵房，泵后细格栅，沉砂池，厌氧池，氧化沟，二沉池，接触消毒池与加氯间。 泵前中格栅 1．设计参数： 设计流量 Q= 104m3/d=301L/s 栅前流速 v1=，过栅流速 v2=栅条宽度 s=，格栅间隙 e=20mm 栅前部分长度 ，格栅倾角α =60176。 单位栅渣量ω 1= /103m3污水 2．设计计算 （ 1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式 2 1211 vBQ 计算得 :栅前槽宽mvQB 3 0 111  ，则栅前水深 mBh  （ 2）栅条间隙数 60s in21   e hvQn (取 n=36) （ 3）栅槽有效宽度 B=s（ n1） +en=（ 361） + 36= （ 4）进水渠道渐宽部分长度 mBBL 20ta n2 n2 111   （其中α 1为进水渠展开角） （ 5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 mLL 2  （ 6）过栅水头损失（ h1） 因栅条边为矩形截面，取 k=3，则 mgvkkhh ) ( in2 234201   其中ε =β（ s/e） 4/3 h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取 k=3 ε：阻 力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β = （ 7）栅后槽总高度（ H） 取栅前渠道超高 h2=，则栅前槽总高度 H1=h+h2=+= 栅后槽总高度 H=h+h1+h2=++= （ 8）格栅总长度 L=L1+L2+++=++++176。 = （ 9）每日栅渣量ω =Q 平均日 ω 1= 34  = 所以宜采用机械格栅清渣 （ 10）计算草图如下： α 1进水工作平台栅条α图1 中格栅计算草图α 污水提升泵房 设计流量： Q=301L/s，泵房工程结构按远期流量设计 采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。 污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入 七里河。 各构筑物的水面标高和池底埋深 见第三章 的高程计算。 污水提升前水位 （既泵站吸水池最底水位） ,提升后水位 （即细格栅前水面标高）。 所以，提升净扬程 Z=（ ） = 水泵水头损失取 2m 从而需水泵扬程 H=Z+h= 再根据设计流量 301L/s=1084m3/h，采用 2 台 MF系列污水泵，单台提升流量 542m3/s。 采用 ME 系列污水泵（ 8MF13B） 3 台，二用一备。 该泵提升流量 540～ 560m3/h，扬程 11.9m，转速 970r/min，功率 30kW。 占地面积为 π 52＝ ，即为圆形泵房 D＝ 10m,高 12m,泵房为半地下式，地下埋深 7m，水泵为自灌式。 计算草图如下： 进水总管中格栅吸水池最底水位图2 污水提升泵房计算草图177。 0 泵后细格栅 1．设计参数： 设计流量 Q= 104m3/d=301L/s 栅前流速 v1=，过栅流速 v2=栅条宽度 s=，格栅间隙 e=10mm 栅前部分长度 ，格栅倾角α =60176。 单位栅渣量ω 1= /103m3污水 2．设计计算 （ 1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2 1211 vBQ 计算得栅前槽宽mvQB 3 0 111  ，则栅前水深 mBh  （ 2）栅条间隙数 60s in21   e hvQn  （取 n=70） 设计两组格栅，每组格栅间隙数 n=35 条 （ 3）栅槽有效宽度 B2=s（ n1） +en=（ 351） + 35= 所以 总 槽宽为 2+＝ （考虑中间隔墙厚 ） （ 4）进水渠道渐宽部分长度 mBBL 20ta n2 n2 111   （其中α 1为进水渠展开角） （ 5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 mLL 2  （ 6）过栅水头损失（ h1） 因栅条边为矩形截面，取 k=3，则 mgvkkhh ) ( in2 234201   其中ε =β（ s/e） 4/3 h0：计算水头损失 k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取 k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β = （ 7）栅后槽总高度（ H） 取栅前渠道超高 h2=，则栅 前槽总高度 H1=h+h2=+= 栅后槽总高度 H=h+h1+h2=++= （ 8）格栅总长度 L=L1+L2+++=++++176。 = （ 9）每日栅渣量 ω =Q 平均日 ω 1= 34  = 所以宜采用机械格栅清渣 （ 10）计算草图如下： α图3 细 格栅计算草图α栅条 工作平台进水。