日处理生产废水4000立方印染废水处理站设计

日处理生产废水4000立方印染废水处理站设计内容摘要：

空气总管管径 D1 取 150mm，管内流速 v1 为 1 0 . 5 3 m / s0 . 1 53 . 1 4 0 . 1 8 64πD4Qv 221s1  1v 在 10~15m/s 范围内，满足规范要求。 空气支管共设 3 根，每根支管的空气流量 q 为 /s0. 062 m30. 1863Qq 3s  支管内的空气流速 v2 应在 5~10m/s 范围内，选 6m/sv2 ，则只管管径 D2为 1 1 4 m m0 . 1 1 4 m63 . 1 40 . 0 6 24πv4qD22 取 D2=120mm，则 v2 为 m / 22  符合要求 穿孔管：每根支管 连接 6 根穿孔管，则每根穿孔管的空气流量 /s0 .0 1 03 m60 .0 6 26qq 31  取 10m/sv3  ，管径 D3 为 0 .0 3 6 m103 .1 40 .0 1 0 34D 3  取 D3 为 40mm，则 v3= sm / 2  (5） 孔眼计算 孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成 45176。 处，并交错 排列，孔眼间距 b=100mm,孔径一般为 4mm,穿孔管一般为  bLm 水解酸化池 印染废水中含有高分子有机物较难直接被好氧微生物降解，水解酸化池在工程实践中已被证明可以降解高分子污染物质，在提高废水的可生化性上具有很好的效果。 在水解酸化阶段，通过缺氧降解，使水中大分子有机物分解为易生化的小分子有机物，从而提高废水的可生化性，保证后续生化处理效果， 并减 少最终排放的剩余污泥量。 （ 1）设计参数 设计流量 Q=4000m3/d=167m3/h； 停留时间 T=5h； 有效高度 H 有效 =5m； 池超高 h 超高 =； （ 2）设计 计算 池容积； 3 3524/4 0 0 0  QtV 取 850 3m 因水解酸化池上升流速应控制在 ～ ，本设计中 v上升 =，有效高度 H有效 =vt=5=5m。 进水系统采用 DN=200mm钢管进水， 反应池截面积 A= 5850有效HV170 2m ； 尺寸 LB=14m14m；池总高 H= 超高有效 HH  =5m+=。 本设计中，工程中为了增加水解酸化反应器中活性污泥的浓度，提高反应速率，在池中还加设了供微生物栖息的立体弹性填料，填料高度 ，满池布置，填 料下部区域为活性污泥层，填料底部距池底 ； 水解池上升流速核 算 v= 170167AQ （符合 ～ ）； 反应池选用跳跃式。 出水系统： 采用三角堰汇水槽汇水，再用出水管出水，采用 90176。 三角堰出水，每米堰板设 5 个堰口 ,详细如下： a．出水堰负荷 取堰长 L=7m，则出水堰负荷 m)/ ( . 65 4L / 3  沿池宽方向布置。 b．出水堰出水流量 3q 39。 8. 27q 1. 65 4 L /s 0. 00 16 54 m /s55    因为 522q  则 252 qh 67  取 h  集水槽起端水深为 h0=hk== 设出水渠自由跌落高度 h1 为 ,则集水槽总水深为 h=h1+h2+h0= 排 水管选用 DN=200mm的 钢管作为排水管 集水槽临界水深为   22 33k 221 . 3 0 . 0 5 7 9Qh = 0 . 1 8 mg B 9 . 8 0 . 3 2 ④ 产泥量计算 厌氧生物处理污泥产量取 r= VSS/KgCOD，流量 Q=4000m3/d，进水COD 浓度 C0=750mg/l=， COD 去除率 E=40%~50%。 a． 水解酸化池总产泥 1 6 2 Kg V S S / d0 . 4 50 . 950000 . 0 8Er QCΔx 0  据 VSS/SS= 21 6K g V S S /d0. 75162Δx  b．污泥产量 污泥含水率为 97%，当含水率为＞ 95%时，取 s =1000Kg/m3，则 污泥产量   dmws / 0 0 0 2 1 6 300  ⑤ 排泥系统设计 排泥系统设计见图 22。 图 22 排泥系统布置 如上图位置共设置 6 个排泥口，池子排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池中。 排泥 管选用钢管 DN=200mm。 ，堰长 L=7m 出水堰负荷为 qˊ=(sm)，出水堰出水流量 q=；集水槽宽为 B=；集水槽起端水深为 h0=；集水槽总水深为 h=；0d 排水管选用 DN=200mm的钢管作为排水管；集水槽临界水深为 hk=。 污泥：排泥设备设置 6 个排泥口，池子排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入污泥浓缩池中。 排泥管选用钢管 DN=200mm。 生物接触氧化池 生物接触氧化是一种介于活性污泥法与生物滤池之间的生物处理技术。 生物接触氧化与水解酸化组合成 A/O 工艺，在 COD 浓度低的情况下，对氨氮有很好的去除率，经实践证明，最高可达到 95%。 本设计所采用的生物接触氧化池为直流鼓风曝气接触氧化池。 生物接触氧化池的容积一般按 BOD的容积负荷或接触氧化的时间计算，并且相互核对以确定填料容积。 设两座，并同时工作。 （ 1）设计参数 设计流量 Q=4000 3m /d=167 3m /h； 进水 BOD5 浓度 La=200mg/L；出水 BOD5 Lt=20mg/L； η=（ LaLt） /La 得 η=89%； 取容积负荷 M=； 接触时间 t=2h。 （ 2） 设计结果 1）接触氧化池容积  2020 )20200(4000)( M LtLaQV 360 3m 式中 Q—— 设计流量； La—— 进水 BOD5； Lt—— 出水 BOD5； η—— BOD去除率； M—— 容积负荷； t—— 接触时间； Do—— 气水比。 2）接触氧化池面积； 取接触氧化填料层总高度 H=3，分三层，每层 1m，则接触氧化池总面积为： 21 2 033 6 0 mHVF  式中 H—— 为填料高度。 取接触氧化池格数 n=10，则每格接触氧化池面积： 212m10120nFf  取 f=16m2 每格池的尺寸取 LB=4m4m 每格接触氧化池面积 f=16m2 ，共 10格； 每格池的尺寸 LB=4m4m； 3） 校核接触时间 2 . 8 8 h4 0 0 0 3161024Q2 4 n fHt  4） 氧化池总高度 取保护高 h1=，填料上水深 h2=,填料层间隔高 h3=,h4=,m=3 6 . 1 m1 . 51 ) 0 . 3(30 . 50 . 53 h1 ) h(mhhHH 43210   式中 h1—— 保护高， h2—— 填料上水深， h3—— 填料层间隔高， h4—— 配水区高，与曝 气设备有关对于多孔曝气设备并不进入检修时取； m—— 填料层数（层）。 5） 污水在池内的实际停留时间  244000 0 . 5 )( 6 . 1161024Q )hn f ( Ht 10 6） 总需氧量 D D= 12020 ：，且 DQD 则 D=8000 dm/3 7） 每格氧化池需气量 hmdmnDD / （ 3）曝气系统 本系统采用 Wm180型网状模型中微孔气扩散器敷设于池底。 该空气扩装置的各项参数如下： 每个空气扩散器的服务面积为 动力效率 ~ 2O /kwh,， 氧的利用率 12%15% 1）每个需氧量 ,/ 311 hmDq 。 每格曝气孔的平面积= 2m ， 每个孔气扩散器的面积按 ，则所需要空气扩散器的总数为 25/=51个，为了安全计算，本设计采用 64个 2）每个孔气扩散器的配气量为 3）管路布置 一根管连接 10根直管，每跟只管下有 16跟分管。 没跟支管的输气量为 hm/3 ，每根分配管的输气量为 ，每根分配管上的空气扩散器的个数为 64/16=4个。 竖流式沉淀池 沉淀池按工艺布置的不同，可分为初次沉淀池和二次沉淀池．初次沉淀池是一级污水处理厂的主体处理构筑物，处理的对象是悬浮物质，同时可去除部分BOD5，可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其 BOD5负荷。 沉淀池按池内水流方向的不同，可分为平流 式沉淀池，幅流式沉淀池和竖流式沉淀池。 因本次设计的设计流量不大，拟采用竖流式沉淀池。 （ 1） 设计参数 1）池的直径或池的边长不大于 8m，通常为 4~7m 2）池径与有效水深之比不大于 3 3）中心管管内流速不大于 30mm/s 4）中心管下端应设于喇叭口和反射板，反射板距离地面不小于 ，喇叭口直径及高度为中心管直径的 倍，反射板直径微喇叭口直径的 倍，反射板表面与水平面的倾角为 o17 5)中心管下端至反射板表面之间的缝隙高在 ~ 范围内时，缝隙污水流速，初次沉淀池中不大于 30mm/s，二沉池中不大于 20mm/s。 6）池径小于 7m时，溢流沿周边流出，池径大于 7m时，应增设辐流式集水支渠 7）排泥管下端距池底不大于 ，上端超出水面不小于 8）浮渣挡板距集水槽 ~，淹没深度 ~ 2 设计计算 1）中心管面积 f 设中心管流速 中V =； 采用池数 n=2 则每迟设计最大流量为 m /s0 2 设Q 则每座池中心管面积  设 故，中心管的直径为 0  ππ，取 1m 2） 沉淀部分有效面积 A 设表面负荷 q= )/( 23 hmm 则上升流速 v= 0u = )/( 23 hmm =有效面积 20m a x  3） 沉淀池直径 D     8m6 .5 50 .7 7 ) / π( 3 2 . 8 64f ) / π4 ( AD 1 / 21 / 2  4） 沉淀池有效水深 2h 设沉淀时间为 则有效水深 mvTh 6 0 0 0 6 0 02  , 5）校核池径水深比2hD 2hD= 3 所以，符合要求 6） 校核池径水深比 2/hD 2/hD = πf 7）中心管喇叭口下端至反射板的垂直距离 3h π设 133 dv/qh  式中： h3中心管喇叭口下端至反射板的垂直距离 v3污水有中心管喇叭口与反射板之间缝隙流处的流速 d1喇叭口直径 d1=== 代入各值，得 h3= π = 8)污泥斗及污泥斗的高度 4h 取 o55 ，截头直径 md  ，则     55ta n2/ta n2/24odDh  9） 沉淀池总高度 H 4321 hhhhH  + 5h 式中 :H沉淀池总高度， m 1h 池子超高， m，取 2h 沉淀池有效水深， m h3中心管喇叭口下端至反射板的垂直距离 4h 污泥斗及污泥斗的高度 5h 冲层高，因泥面很低，取 0 将各值代入得 H=++++0= 10） 沉淀池出水部分设计 污水 流量 Q= sm/3 ，集水槽内的流量 2/Qq 集 ， 则 q=采用周边集水槽，单侧出水，每池设一个出口，集水槽的宽度为 0B 0B =()= 集水槽的起点水深为 h 起 0 . 1 7 m0 . 2 30 . 7 50 . 7 5 Bh 0  集水槽的终点水深为 h 终 0 . 2 9 m0 . 2 31 . 2 51 . 2 5 Bh 0  槽深均布为 采用。