jc塔吊基础施工方案

jc塔吊基础施工方案内容摘要：

准值； 经计算得到单桩桩顶竖向力 标准值 最大压力： 2m a x 1 4 2 9 . 2 / 4 6 1 4 2 . 1 8 5 1 . 7 / ( 2 1 . 7 ) 2 1 6 2 . 8 2 5 k NikN      最小压力： 2m i n 1 4 2 9 . 2 / 4 6 1 4 2 . 1 8 5 1 . 7 / ( 2 1 . 7 ) 1 4 4 9 . 2 2 5 k NikN       需要验算桩基础抗拔力。 （ 2） 桩顶剪力的计算 0 1 . 2 / 4 1 . 2 7 2 . 4 / 4 2 1 . 7 2kV V k N    二、 塔吊与承台连接的螺栓验算 17 螺螺栓抗剪验算 每个螺栓所受剪力： 22/ 4 1 3 . 1 4 3 0 3 1 0 / 4 2 1 9 . 0 21 . 2 / 1 . 2 7 2 . 4 / 4 0 2 . 1 7 2 2 1 9 . 0 2bbv v vvkN n d f k NN V n k N k N          螺栓抗剪强度满足要求。 螺栓抗拉验算 1 mintkn N N 其中： 1n —— 塔吊每一个角上螺栓的数量， 1n =n/4 tN —— 每一颗螺栓所受的力 22m i n 1/ 4 3 . 1 4 2 7 . 6 5 5 0 0 / 4 3 0 0 . 0 81 . 2 / 1 . 2 1 4 4 9 . 2 2 5 / 1 0 1 7 3 . 9 0 7 3 0 0 . 0 8bbt e ttkN d f k NN N n k N k N         螺栓抗拉强度满足要求。 螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 2 2 1 / 2[ ( N / N ) ( N / N ) ] 1bbv v t t 其中： N,Nvt—— 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力 N,Nbbvt—— 一个普通螺栓的受剪、受拉的设计值 2 2 1 / 2 2 2 1 / 2[ ( N / N ) ( N / N ) ] [ ( 2 . 1 7 2 / 2 1 9 . 0 2 ) ( 1 7 3 . 9 0 7 / 3 0 0 . 0 8 ) ] 0 . 5 7 9 7bbv v t t    1，螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。 三、 承台验算 承台弯矩的计算 依据《建筑桩技术规范》（ JGJ942020）的第 条。 x i iy i iM N yM N x 其中 xM ， yM —— 计算截面处 xy 方向的弯矩设计值； 18 ix ， ix —— 单桩相对承台中心轴的 xy 方向距离取 a/2B/2= iN —— 单桩桩顶竖向力设计值 m a xN G / 4 1 9 2 8 . 4 5i k cN k N   经计算得到弯矩设计值： 2 0 . 4 1 9 2 8 . 4 5 1 . 2 1 8 5 1 . 3 1 .xyM M k N m      螺栓粘结力锚固强度计算 锚固深度计算公式： / [f ]bh N d 其中， N—— 锚固力，即作用于 螺栓的轴向拉力， N= d—— 螺栓的直径， d=30mm [f]b —— 螺栓与混凝土的容许粘接强度， [f]b = 2/N mm h—— 螺栓在混凝土内的锚固深度， 经计算得到 1 7 3 . 9 1 / ( 3 . 1 4 3 0 1 . 4 3 ) 1 2 9 1 . 0 3 m mh    ，构造要求： 528mmh 螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于。 承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计规范》（ GB500102020）第 条受弯构件承载力计算。 2101/ 20/ (a f bh )1 (1 2 a)1 / 2/ ( f )scss s yaMA M h   式中， 1a —— 系数，当混凝土强度不超过 C50 时， 1a 取为 ，当混凝土强度等级为 C80 时， 1a 取为 ，期间按线性内插法得 ； cf —— 混凝土抗压强度设计值查表得 2/N mm 0h —— 承台的计算高度： cH 50=1450mm yf —— 钢筋受拉强度设计值， yf = 2/N mm 19 经过计算的： 621 / 26218 51 .3 1 10 / ( 1 14 .3 50 00 14 50 ) 0. 01 21 ( 1 2 0. 01 2) 0. 01 21 0. 01 2 / 2 0. 99 418 51 .3 1 10 / ( 0. 99 4 14 50 30 0) 42 81 .5 7 m msssx syaAA                 由于最小配筋率为 %，所以构造最小配筋面积为： %= 2mm。 建议配筋值： HRB335 钢筋， B22@承台底面单向 根数 30 根。 实际配筋值11403 2mm。 承台斜截面抗剪切计算 依据《建筑桩技术 规范》（ JGJ942020）的第 条。 桩对矩形承台的最大剪切力为 m a x1 . 2 1 . 2 2 1 6 2 . 8 2 5 2 5 9 5 . 3 9kV V k N   。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 00hs tV f b h 其中， 0b —— 承台计算截面处的计算宽度， 0b =5000mm tf —— 混凝土抗拉强度设 计值， tf = 2/N mm hs —— 受剪切承载力截面高度影响系数，当 0h ﹤ 800mm 时，取0h =800mm ， 0h ﹥ 2020mm 时，取 0h =2020mm ， 期 间按 内 插法 取 值 ，1 / 4( 8 0 0 / 1 4 5 0 ) 0 .8 6 2hs ；  —— 计算截面的剪跨比， 0/ah ，此处， a=（ 24001600） /2=800mm；当  时，  取 ；当  3 时。  取 3.。 得  = —— 承台剪切系数，  =（ +1） = 5000 1450=﹥ 20 经过计算承台以满足抗剪要求，只需构造配箍筋。 四、 单肢格构柱截面验算 格构柱力学参数 L125 10 cm cm cm 0 cm 每个格构柱由 4 根角钢 L125 10 组成，格构柱力学参数如下： 2 2 411[ I A ( b / 2 z ) ] 4 [ 3 6 1 . 6 7 2 4 . 3 7 ( 5 2 / 2 3 . 4 5 ) ] 4 5 1 0 1 5 . 5 c mxoI           21 4 2 4 .3 7 4 9 7 .4 8nA A c m     31 1 1 0/ ( b / 2 z ) 5 1 0 1 5 .5 / ( 5 2 / 2 3 .4 5 ) 2 2 6 2 .3 3 c mxWI      1 / 2 1 / 21 1 1( I / A ) ( 5 1 0 1 5 . 5 / 9 7 . 4 8 ) 2 2 . 8 8x x ni c m   格构柱平面内整体强度 3 2 2 2m a x 1/ 2 5 9 5 . 3 9 1 0 / ( 9 7 . 4 8 1 0 ) 2 6 6 . 2 5 N / m m 3 0 0 /nN A f N m m      格构柱平面内整体强度满足要求。 格构柱整体稳定性验算 0 1 0 9xL l m 21 0 1 121212 0 1 1 1 110 / 90 0 / 22 .8 8 39 .3 497 .4 84 48 1 19 2( 40 / ) 39 .5 97x x xndyx x n dyLiA c mA c mAA          查表：   3 2 2 2m a x / ( A ) 2 5 9 5 . 3 9 1 0 / ( 0 . 9 0 3 9 7 . 4 8 1 0 ) 2 9 4 . 8 5 N / m m 3 0 0/xN f N m m        格构柱整体稳定性满足要求。 刚度验算 21 m a x 0 1 3 9 .5 9 7 [ ] 1 5 0x      满足； 单肢计算长度： 01 1 60l a cm 单肢回 转半径： 1 cm 单肢长细比： 1 0 1 1 m a x/ 6 0 / 3 . 8 5 1 5 . 5 8 0 . 7 2 7 . 7 2li     因截面无削弱，不必验算截面强度。 分肢稳定满足要求。 五、 整体格构柱基础验算 格构柱基础力学参数 单肢格构柱力学参数： 41 cm 21 cm 31 22 62 .33W cm 1 cm 格构柱基础是由 四个单肢的格构柱组成，整个基础的力学参数： 2 2 2 42 1 1 2 1[ ( b 1 0 / 2 b 1 0 / 2 ) ] 4 3 6 4 9 3 9 5 0 1 2 c mx X nI I A        2214 4 97 .4 8 38 9. 92nnA A c m     32 2 2 1/ ( b / 2 b / 2) 38 82 3. 35 c mxWI   1 / 22 2 2( I / A ) 9 6 .7 4x x ni cm 格构柱基础平面内整体强度 3 2 6 3221 . 2 / 1 . 4 / ( a W )1 . 2 / 1 4 2 9 . 2 1 0 / 3 8 9 . 2 1 0 1 . 4 6 1 4 2 . 1 8 5 1 0 / ( 1 . 0 3 8 8 2 3 . 3 5 1 0 )2 6 5 . 5 5 6 / 3 0 0 /n x xN A MN m m f N m m          格构柱基础平面内稳定满足要求。 格构柱基础整体稳定性验算 0 2 0 9xL l m 22 22 0 2 222222 0 2 2 2 210 / 90 0 / 96 .7 4 9. 3038 9. 922 24 .3 7 48 .7 4( 40 / ) 20 .1 6x x xndyx x n dyLiA c mA c mAA         查表：   39。 2 2 2 2 2 22 0 2/ 1 . 1 3 . 1 4 2 0 6 3 8 9 . 9 2 1 0 / 1 . 1 2 0 . 1 6 1 7 7 1 4 4 . 7 5E x n xN E A N       1221 . 2 / ( A ) 1 . 4 a / ( W ( 1 1 . 2 N / N ) )1 9 . 1 / 3 0 0 /x x x E xNMN m m f N m m   格构式基础整体稳定性满足要求。 刚度验算 m a x 0 2 2 0 .1 6 [ ] 1 5。