土木工程毕业设计论文咸阳市人才培养基地综合楼b方案设计

土木工程毕业设计论文咸阳市人才培养基地综合楼b方案设计内容摘要：

5%为大于 200cm 的漂石 ,卵石呈浑圆状。 成份以花岗岩、石英岩、闪长岩为主、潮湿 ,中密 ,此层的地基承载力 fk=550kpa，桩端极限阻力可按 3000Pa 考虑 ,Es=60Mpa；冬季采暖室外空气计算温度－ 6℃，夏季通风室外空气计算温度 30℃ ； 室内计算温度：卫生间、楼梯间、大厅为 13℃，其它为 18℃ ； 年降雨量 634 ㎜，日最大降雨量 92 ㎜，小时最大降雨量 56㎜ ； 地下水位：常年地下水位低于地面以下 7m,水质对混凝土无侵蚀 ；最大积雪厚度 220 ㎜，基本雪压 S=20KN/㎡，土壤最大冻结 深度 ； 室内地坪标高 177。 建筑平面设计 （ 1） 依据建筑功能要求，确定柱网的尺寸，然后，逐一定出各房间的开间和进深； （ 2） 根据交通、防火与疏散的要求，确定楼梯间的位置和尺寸； （ 3） 确定墙体所用的材料和厚度，以及门窗的型号与尺寸。 本工程平面上力求简单、规则、对称，整个建筑平面为“一”字形，既有利于自然采光和自然通风，同时又有利于抗震。 整栋建筑为南北朝向，入口朝向为 南 边。 本 综合 楼工程为现浇混凝土框架结构，在框架结构的平面布置上，柱网是竖向承重构件的定位 轴线在建筑平面上所形成的网格，柱网布置既要满足建筑平面布置和使用功能的要求，又要使结构受力合理，构件种类少，施工方便，柱网布置还应与建筑分隔墙布置互相协调，一般常将柱子设在纵横建筑墙交叉点上，以尽量减少柱网对建筑使用功能的影响。 建筑物的总长 ，总宽度为，其长宽比约为 ，满足 8度抗震设防区建筑物长宽比不允许超过 的要求。 具体平面设计见相关建筑施工图。 西安工业大学毕业设计（论文） 3 建筑立面设计 （ 1） 确定门窗的立面形式 ， 门窗的立面形式要与建筑立面整体效果相协调； （ 2） 与平面图对照，核对雨水管、雨 棚等的位置及做法； （ 3） 确定墙体立面装饰材料做法、色彩以及分格艺术处理的详细尺寸。 该 综合 楼在建筑立面上 采用彩色面砖，满足建筑美观的要求 ，同时可以表现简洁和现代感。 建筑立面和剖面上力求规则，避免立面过大的凹进或突出，使结构的侧向刚度变化均匀，有利于结构抗震。 建筑物总高度为 ，最大宽度为 ，高宽比为，满足 8度抗震设防框架结构高宽比不大于 3的要求。 具体立面设计见相关建筑施工图。 建筑剖面设计 （ 1） 分析建筑物空间组合情况，确定其最合适的剖切位置。 一般要求剖到楼梯及有高低错落 的部位； （ 2） 进一步核实外墙窗台、过梁、圈梁、楼板等在外墙高度上的关系，确定选用哪种类型的窗台、过梁、圈梁、楼板及其形状和材料； （ 3） 根据平面图计算确定尺寸，核对楼梯在高度方向上的梯段的尺寸，确定平台梁的尺寸。 建筑物的剖面图要反应出建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。 剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑物的层数及建筑空间的组合关系。 在建筑物的层高上，考虑到建筑空间比例要求及商住建筑设计规范规定房间净高要求，该 综合 楼的层高取 ，室内外地坪高差为。 根据总建筑面积等各方面的 要求，该建筑物为 6层。 另外从室内采光和通风的角度考虑，主要房建的窗台高度取。 屋顶为平屋面形式。 具体剖面设计见相关建筑施工图。 墙体工程 本结构填充墙采用空心粘土砖。 外墙： 240mm厚空心粘土砖，外墙面贴瓷砖，内墙面 20mm 厚混合砂浆抹灰。 内墙： 240mm 厚空心粘土砖， 20mm厚混合砂浆抹灰。 卫生间墙： 120mm 厚空心粘土砖，内墙面 20mm 厚混合砂浆抹灰 ， 地面低于室内主要地面 30mm。 门窗 西安工业大学毕业设计（论文） 4 综合 楼采用 玻璃门 ，木门，塑钢窗。 屋面做法 30mm厚 C20细石混凝土 15mm厚 1： 3水泥砂浆 80mm 厚 矿渣水泥 2%找坡 10mm 厚混合砂浆 楼 地 面做法 ,水泥粗砂打底 厚钢筋混凝土板 卫生间做法 厚马赛克，素水泥浆擦缝 1： 3水泥砂浆找平层 厚水乳型橡胶沥青防水涂料一布（无纺布）四涂防水层 素水泥浆结合层一道 踢脚做法 厚 1:2水泥白石子 (或掺有色石子 )磨光打蜡 厚 1:3水泥砂浆打底 散水做法 (宽 900毫米 ) 厚 C15混凝土，撒 1： 1水泥砂子，压实抹光 厚碎石或碎砖垫层 3 结构设计 5 3 结构设计 结构 设计 说明 本工程为六层框架结构，建筑物总高度为 ，抗震设防烈度为 8度，设计基本地震加速度为 ,设计地震分组为第 一 组，框架结构抗震等级为二级，结构设计使用年限为 50 年。 室内外高差为 450mm。 建筑物的耐火等级为二级 ，屋面防水Ⅱ级。 图纸中标高以米计，尺寸以毫米计。 由于建筑物总长度为 ，超过《混凝土结构设计规范》的变形缝最大间距为 55m 的要求，设 置了 变形缝，在结 构设计计算中，首先进行结构选型和结构布置，确定承重体系。 在计算荷载之前，根据设计经验初估梁、柱截面尺寸。 然后进行水平地震作用计算及地震作用下一榀框架的内力计算；竖向荷载统计计算及相应的一榀框架的内力计算，再进行内力组合，进而进行截面配筋设计。 最后进行 梁、柱、 楼板 、 楼梯 以及 基础的设计计算。 竖向荷载作用（恒载及活载） 在计算单元范围内的纵向框架梁的自重、纵向墙体的自重等以集中力的形式作用在各节点上。 竖向荷载作用下框架的杆端弯矩计算采用弯矩二次分配法。 梁端和柱端弯矩计算后，梁端剪力 可根据梁上竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得到，柱轴力可由梁端剪力和节点集中荷载叠加得到。 风荷载作用 对于一般的框架结构，当总高度不超过 60 米时，不考虑风荷载效应和水平地震作用效应的组合。 地震作用 当设防烈度不大于 8度时，不考虑竖向地震作用效应和水平地震效应的组合，只考虑水平地震作用。 通过顶点位移法求出横向框架自振周期。 横向地震作用计算，采用底部剪力法，求得单元框架柱剪力，运反弯点法，求得柱上下端的弯矩，通过节点平衡得出梁端弯矩，由此得到水平地震作用下梁柱弯矩和梁端剪力 及柱轴力，并进行位移验算。 内力组合 根据结构类型、地震设防烈度、房屋高度等因素，由《建筑抗震设计规范》确定该西安工业大学毕业设计（论文） 6 框架结构抗震等级为二级。 梁的内力组合：根据《混凝土结构设计规范》和《建筑抗震设计规范》考虑三种内力组合形式： ： QKGKSSS  （ ） ： QKGKSS .  （ ） ： 1 . 2 ( 0 . 5 ) 1 . 3G K Q K E KS S S S    （ ） 配筋计算 由于本工程按 8 度设防区设计，因此进行了抗震设计，形成延性框架。 其设计原则是：“强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件”。 现浇楼板设计 框架梁把板分割成区格，根据各区格的长边与短 边之比，确定是单向板还是双向板 ,本工程按照塑性理论进行板的配筋计算。 现浇楼梯设计 分别对梯段板，平台板，平台梁进行控制截面的配筋计算。 基础设计 根据提供的工程资料，本工程所在地的地质条件良好，选用 条形 基础即可满足要求。 选用 条形 基础，基础高度取 1350mm，基础埋深 ，根据上部结构传来的内力值进行基础设计，并进行基础配筋。 西安工业大学毕业设计（论文） 7 3 . 3 结构 初步设计 结构选型与结构布置 图 3 1 柱网布置 图 西安工业大学毕业设计（论文） 8 本建筑为 综合 楼，层高为。 底层柱高从基础顶面算至第一层板顶++=。 竖向荷载的传力途径：楼板的均布恒载和活载直接传至主梁或经次梁间接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后由框架柱传至基础和地基。 根据本工程的结构平面布置及竖向荷载的传力途径，可知本 综合 楼框架的承重方案为纵横向框架承重方案，其中横向框架承重份额较大。 柱网布置如图 31所示。 取 4 号轴线横向框架进行计算，框 架结构计算简图 ，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线， 梁轴线取至板顶， 2～ 6 层高度即为层高，取 ；底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即 h＝。 4号轴线横向框架计算简图如图 32所示。 图 32 横向框架计算简图 B C D3900390039003900390051007 2 0 0 3 3 0 0 7 2 0 0西安工业大学毕业设计（论文） 9 梁、柱截面尺寸的初步确定 多层框架结构为超静定结构，在内力计算之前，先估算梁柱的截面尺寸及结构所采用强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。 混凝土强度等级：梁柱均采用 C30（ E= 7210 /KN m ） 框架梁截面尺寸按跨度大者计算， 即： l=7200mm,h=(1/8～ 1/14)l=900mm ～ 514mm，取 h=650mm b=(1/2～ 1/3)h=325mm ～ 217mm,取 b=300mm 故框架梁的初选截面尺寸为 b h=300mm 650mm 其惯性矩： 3112bI bh=1/12 300 6503= 910 4mm b. 框架柱 （ 1） 框架柱的截面尺寸按轴压比限值确定 框架柱的截面尺寸 一般根据柱的 轴压比限 值按下列公式估算： nFgN E （ ） c fNA / （ ）  ： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取 ，等跨内柱取 ,不等跨取 ； F ： 按简支状态计算柱的负载面积 ； Eg ： 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取 14kN/ m2； n ： 为验算截面以上的楼层层数 ； nu ： 框架柱轴压比限值，本 方案为 二 级框架，则 nu 取 ； cf ： 混凝土轴心抗压强度设计值， C30 混凝土， cf 取 ㎜ 2。 图 33 框架计算简图 西安工业大学 毕业设计（论文） 10 （ 2） 计算过程 对于边柱： nFgN E = 14 6=（ kN） c fuNA / = 103/ =183273（ mm 2） 对于内柱： nFgN E = 14 6=（ kN） c fuNA / = 103/ =256993（ mm 2） 如取正方形，则 边柱 和 内 柱的边长分别为： 、 ．因此： 一层柱： b1 b2=650mm 650mm； 二 至六 层柱： b1 b2=600mm 600mm， 即可满足设计要求。 由于 21ll =7200/6000=＜ 2，按双向板设 计 ,h=(1/301/40)1l =200mm150mm, 取 h=150mm。 梁柱线刚度计算 梁柱刚度计算过程见下表 表 横梁线刚度 bi 计算 层 次 梁 跨 E2/mmN 截面 hb mmmm 跨度l mm 惯性矩 40/mmI Ec lEI/ 0 lcI /2E 0 2Nmm mmN N 16 AB  300 650 7200  104 1010 1010 CD 300 650 7200  104 1010 1010 BC 300 650 3300  104 1010 1010 说明：表中梁线刚度 bi 的单位为mmN， bI 的单位为 4mm。 表 柱线刚度 ci 计算 层次 EC 2/mmN 截面 mmmmhb  / 截面 m。