ppy多层平面移动立体车库设计计算书

ppy多层平面移动立体车库设计计算书内容摘要：

子链传动效率η 1=，联轴器效率η 2=，输送滚筒效率η 3=。 经受力分析，横移时在 T T T T4位置所需扭矩为最大 T1=T 摩 *(η 1η 2η 3)= *(**)= T2=T摩 *(η 115η 2η 3)= *(**)= T3=T 摩 *(η 1η 2η 3)= *(**)= Nm T4=T 摩 *(η 115η 2η 3)= 53*(**)= Nm 横移所需扭矩 Tmax=T1+T2+T3+T4≈ Nm 输出轴额定扭距 67 Nm 大于所需扭矩 Nm, 满足要求 （ 3）横移框所需电机功率 P=TN/9550=*95/9550≈ kW 已知选用电机功率为 kW 大于所需功率 kW 符合要求。 8 第二部分 结构设计计算 一、计算荷载分析 结构及载车机构自重 一组 结构 停车设备的重量约 36 吨。 载车重量 每辆车重 2300kg 风载荷计算与分配 根据 GB3811，风载荷 PW 的计算公式为： PW=CKhqA C— 风力系数； Kh— 风压高度变化系数； q— 计算风压， N/M2 A 起重机或物品垂直于风向的迎风面积 ， M2 对型钢制成的平面桁架（充实率 — ）其风力系数 C： C= 风压高度变化系数 Kh：考虑当地为内陆地区，则和高度变化的对应关系为 : Kh=（ h/10） = 计算风压 q，按照 GB3811 非工作状态计算风压（沿海） qⅢ ＝６００－１０００ N/M2 取 qⅢ ＝１０００ N/M2 工作状态计算风压 qⅡ ＝２５０ N/M2 说明：风载计算中，考虑上部车辆的挡风面积，最大挡风高度按 21290mm 取值。 起重机或物品垂直于风向的迎风面积Ａ按垂直面算（见上图） 对二片并列等高的型式相同的结构 9 迎风面积Ａ＝Ａ １ +η Ａ ２ Ａ １ ＝Ａ ２ ＝ Ψ １ Ａ Ｌ Ψ １ ＝０ .３－０ .６ 取 Ψ １ ＝０ .６ Ａ Ｌ ＝Ｈ *Ｌ ＝ * ＝ 92 m2 η－两片相邻 桁架结构前片对后片的挡风折减系数 根据间隔比 a/h=，查表得 η＝０ .1 则迎风面积Ａ＝Ａ １ +η Ａ ２ ＝（０ .６ +０ .1*０ .６） *92＝ m2 下面计算风载荷 PW 非工作状态下的风载荷 PW１ ＝１ .６ **１０００ *＝ *103 Ｎ 工作状态下的风载荷 PW２ ＝１ .６ *１ .25*２５０ *＝ *103 Ｎ 动载荷影响分析 车库运行中存在以下动载： （ 1）横向平移起、制动惯性载荷，在结构上部为桁架支撑 ,此项动载远小于由风载荷引起的水平横向载荷 ,故忽略不再计算 . （ 2）横向平移因轨道间隙引起的冲击动载，影响甚微，忽略 （ 3）由突然起升或下降制动引起的冲击动载，动载系数。 由于此项动载是一辆车及载车台的动负荷，主要影响活动车架及横梁的载荷，对于立柱受力可忽略。 二、立柱设计计算 １、立柱受力分析 本设备的立柱总共有四支，左、右各二支，由力学分析可知：中间的二支立柱受力最大，由于各立柱截面及外形尺寸相同，故只计算中间立柱底板的强度。 中间 2 根立柱承受 设备自重和载车重量的 1/2，也承受风载的 1/2。 工作状态下， 中间 单立柱承受的最大轴力 N=N 自重 /4+ N 载车 /2+（ PW2*） / N = 36000/4* + 2300*9/2*+*103*(2*2*) = 254791 N = kgf 在非工作状态下， 中间 单立柱承受的最大轴力     1  WPNN 自重 N = 36000/4* + *103*(2*2*) =127443 N = kgf 10 按工作状态下进行校核。 立柱底板之强度： 立柱底板采用厚度 30 毫米的 Q235 热轧钢板焊接而成，外形尺寸为 500mm*500 mm*30mm，可近似认为立柱底板为受等分布负荷之平面板， 根据 GB3811— 83， 对 Q235 钢材，其σ s=235Mpa，σ b=390MPa σ s/σ b = 235/390 = 〈 对立柱底板，主要承受压应力，因此这里仅计算其端面承压许用应力 [σ cd]I： [σ cd]I =[σ ]I=σ s=235MPa =2350 KG/CM2 现在计算 立柱底的实际承压应力 σ =F/S 中间单只底板承重 F= kgf。 底板面积 S 为： S=50*50=2500 CM2 那么σ =F/S= /2500= KG/CM2= MPa σ ﹤ [σ cd]I，立柱底板的实际承压应力 σ符合 规范要求。 对底板再进行局部压应力计算，设载荷偏向全部作用。