7101掘进供电设计

7101掘进供电设计内容摘要：

号溜子 SGW22 型 否 13 号溜 子 SGW22 型 否 14 号溜子 SGW22 型 否 15 号溜子 SGW22 型 否 16 号溜子 SGW22 型 否 17 号溜子 SGW22 型 否 18 号溜子 SGW22 型 否 19 号溜子 SGW22 型 否 20 号QBS50100潜水泵 QSB30 否 11 号溜子 SGW22 型 否 表 .1 负荷统计表 变电站的选择 编号 变电站型号 额定容量(KVA) 功率因数 一次侧额定电压 (V) 二次侧额定电压 (V) 1 号移变 KBSG100/3/ 100 3000 690 2 号移变 KBSG100/3/ 100 3000 690 3 号移变 KBSGZY630/3/ 630 3000 690 表 .2 变压器统计表 1 号移动变电站选择校验 负荷额定总功率 eP ： KW。 最大电机功率 Pmax ： KW ； 组间同时系数 KS=1。 需用系数 xK =； 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* )/( + )=； 所供用电设备的计算负荷：pjexsca cos PkkS  =1 （  ） / = KVA。 选用一台 型号为 : KBSG100/3/ 的移动变电站，额定容量为 KVA 所供用电设备的计算负荷。 所选元件满足要求 2 号移动变电站选择校验 负荷额定总功率 eP ： KW。 最大电机功率 Pmax ： KW ； 组间同时系数 KS=1。 需用系数 xK =； 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* )/( + )=； 所供用电设备的计算负荷：pjexsca cos PkkS  =1 （  ） / = KVA。 选用一台 型号为 : KBSG100/3/ 的移动变电站，额定容量为 KVA 所供用电设备的计算负荷。 所选元件满足要求 3 号移动变电站选择校验 负荷额定总功率 eP ： KW。 最大电机功率 Pmax ： KW ； 组间同时系数 KS=1。 需用系数 xK =； 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* )/( + + + + + + + + + + + + + + + )=； 所供用电设备的计算负荷：pjexsca cos PkkS  =1 （  ） / = KVA。 选用一台 型号为 : KBSGZY630/3/ 的移动变电站，额定容量为 KVA 所供用电设备的计算负荷。 所选元件满足要求 高压配电箱的选择 编号 高 压 配电 箱型号 负载平均功率因数 额定功率和 (KW) 额定电流和 (A) 额定开 断容量（ KVA） 1 PBG100/3 30 2 PBG100/3 30 3 PBG315/3 695 表 .3 高压配电箱统计表 1 号高压配电箱选择校验 高压配电箱编号： 1 型号： PBG100/3； . 额定电压 eU ： 3000 (V)；额定电流 NI ： （ A ）；额定热稳定电流 rwI ： （ A ）；额定开断电流 kdS ： 100000000（ A ） 负载功率和： eP == + =30 KW 需用系数 xK =； 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* )/( + ) =； 长时负荷电流：pjNexca U PKI cos3 10 3  = 30 103/( 3000 ) = （ A ），额定电流 （ A ） 分断能力校验： 出口处最大三相短路电流 ebrSS USI  3 =100000000/（ 3 *3000） =（ A ），额定开断电流 A 热稳定校验： 热稳定电流 phts sststII t = ()1/2=（ A ），额定热稳定电流 A 其中， pht 为短路电流作用的假想时间， s。 tst 为设备热稳定电流所对应的时间， s。 断流容量校验： 断流容量 ssN IUS 3max  = 3  3000 =  103（ VA ）额定断流容量  103（ VA） 选择高压配电箱为： PBG100/3；经分断能力、热稳定性与断流容量 校验，校验结果： 元件断流容量不满足要求 ； 2 号高压配电箱选择校验 高压配电箱编号： 2 型号： PBG100/3； . 额定电压 eU ： 3000 (V)；额定电流 NI ： （ A ）；额定热稳定电流 rwI ： （ A ）；额定开断电流 kdS ： 100000000（ A ） 负载功率和： eP == + =30 KW 需用系数 xK =； 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* )/( + ) =； 长时负荷电流：pjNexca U PKI cos3 10 3  = 30 103/( 3000 ) = （ A ），额定电流 （ A ） 分断能力校验： 出口处最大三相短路电流 ebrSS USI  3 =100000000/（ 3 *3000） =（ A ），额定开断电流 A 热稳定校验： 热稳定电流 phts sststII t = ()1/2=（ A ），额定热稳定电 流 A 其中， pht 为短路电流作用的假想时间， s。 tst 为设备热稳定电流所对应的时间， s。 断流容量校验： 断流容量 ssN IUS 3max  = 3  3000 =  103（ VA ）额定断流容量  103（ VA） 选择高压配电箱为： PBG100/3；经分断能力、热稳定性与断流容量 校验，校验结果： 元件断流容量不满足要求 ； 3 号高压配电箱选择校验 高压配电箱编号： 3 型号： PBG315/3； . 额定电压 eU ： 3000 (V)；额定电流 NI ： （ A ）；额定热稳定电流 rwI ： （ A ）；额定开断电流 kdS ： 9999999827968（ A ） 负载功率和： eP == + + + + + + + + + + + + + + + =695 KW 需用系数 xK =； 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* )/( + + + + + + + + + + + + + + + ) =； 长时负荷电流：pjNexca U PKI cos3 10 3  = 695 103/( 3000 ) = （ A ），额定电流 （ A ） 分断能力校验： 出口处最大三相短路电流 ebrSS USI  3 =100000000/（ 3 *3000） =（ A ），额定开断电流 A 热稳定校验： 热稳定电流 phts sststII t = ()1/2=（ A ），额定热稳定电流 A 其中， pht 为短路电流作用的假想时间， s。 tst 为设备热 稳定电流所对应的时间， s。 断流容量校验： 断流容量 ssN IUS 3max  = 3  3000 =  103（ VA ）额定断流容量  103（ VA） 选择高压配电箱为： PBG315/3；经分断 能力、热稳定性与断流容量 校验，校验结果： 元件断流容量不满足要求 ； 高压电缆选择与校验： 编号 电缆型号 长度（ KM） 截面积(mm^2) 电阻 /公里 (Ω/Km) 电抗 /公里 (Ω/Km) 1 MYJV226/10 3X50 7 MYJV226/10 3X50 13 MYJV226/10 3X70 表 .4 高压电缆统 计表 1 号高压电缆选择与校验 电缆基本参数 编号： 1； 长度： （ KM）；电缆负荷功率 eP ： 30 (KW)； 需用系数计算 ： xK =； 平均功率因数： 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* )/( + ) =； 按持续工作电流计算 pjNexca U PKI cos3 10 3  = 30 103/( 3  3000 )= （ A ）。 按经济电流密度初选电缆 计算所得电缆截面：edge IIA  =（ 2mm ）。 其中 Ied 为经济密度 A/mm2 选择 MYJV226/10 3X50 型电缆；允许长时载流量： 173 (A )； 截面面积： （ 2mm ）额定电压 eU ： 10000（ V）； 按电压损失计算与校验 电压损失：  t a n10% 002 XRU LPKU N gex    =  30  103   103/(10  94  103  95  103)  (+ )=% 其中 Lg 为电缆长度， R0 为每公里电阻， X0 为每公里电抗 ， tan 为所带负荷平均功率因数角正切值。 按热稳定性计算与校验 入口处 三相 短路电流 ：arbrUS3Iss  = 106/( 3   103)= 计算所得电缆截面： min phss tAIC =（ ） （ 2mm ）。 其中 C 为电缆的热稳定系数。 校验结果： 不合格 7 号高压电缆选择与校验 电缆基本参数 编号： 7； 长度： （ KM）；电缆负荷功率 eP ： 30 (KW)； 需用系数计算 ： xK =； 平均功率因数： 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* )/( + ) =； 按 持续工作电流计算 pjNexca U PKI cos3 10 3  = 30 103/( 3  3000 )= （ A ）。 按经济电流密度初选电缆 计算所得电缆截面：edge IIA  =（ 2mm ）。 其中 Ied 为经济密度 A/mm2 选择 MYJV226/10 3X50 型电缆；允许长时载流量： 173 (A )； 截面面积： （ 2mm ）额定电压 eU ： 10000（ V）； 按电压损失计算与校验 电压损失：  t a n10% 002 XRU LPKU N gex    =  30  103   103/(10  94  103  95  103)  (+ )=% 其中 Lg 为电缆 长度， R0 为每公里电阻， X0 为每公里电抗 ， tan 为所带负荷平均功率因数角正切值。 按热稳定性计算与校验 入口处 三相 短路电流 ：arbrUS3Iss  = 106/( 3   103)= 计算所得电缆截面： min phss tAIC =（ ） （ 2mm ）。 其中 C 为电缆的热稳定系数。 校验结果： 不合格 13 号高压电缆选择与校验 电缆基本参数 编号： 13； 长度： （ KM）；电缆负荷功率 eP ： 695 (KW)； 需用系数计算 ： xK =； 平均功率因数： 平均功率因数 i eip j= iP co sco s P    =(* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* +* )/( + + + + + + + + + + + + + + + ) =； 按持续工作电流计算 pjNexca U PKI cos3 10 3 。