落地式双排脚手架防护方案

落地式双排脚手架防护方案内容摘要：

= kN 最大应力计算值 σ = 106/ 103= N/mm2； 大横杆实际弯曲应力计算值 σ=[f]=205N/mm2，满足要求。 最大挠度 ν=； 大横杆实际最大挠度计算值 ν= 小于最大允许挠度值 min（ 1500/150， 10） =，满 足要求。 （ 四 ） 、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算 : R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值。 规范规定直角、旋转单扣件承载力 —— 《落地式 双排钢管 脚手架 专项 方案》 14 取值为。 扣件抗滑承载力折减系数 1，则该工程采用的单扣件承载力取值为 ，双扣件承载力取值为 ； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。 本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为 kN； 作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆 受到的竖向作用力 R= ≤ ，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求。 作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力 R= ≤ ，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求。 （ 五 ） 、脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 Hs Hs=[H]/（ [H]） =18/（ 18） = m； (1)结构自重标准值 NG1k 采用 Φ48。 外立杆： NG1k= gk Hs= = kN； 内立杆： NG1k= gk Hs= = kN； (2)构配件自重标准值 NG2k 1)脚手板的自重标准值 NG2k1 采用木脚手板，自重标准值 gk1=，铺设层数 n1=4 层。 外立杆： NG2k1= n1 lb la gk1 = 4 = kN； 内立杆： NG2k1= n1（ lb+a1） la gk1 = 4（ +） = kN； —— 《落地式 双排钢管 脚手架 专项 方案》 15 2)挡脚板的自重标准值 NG2k2 采用木脚手板 (220 48 3000)，自重标准值 gk2=，铺设层数n2=4 层。 外立杆： NG2k2= n2 la gk2 = 4 = kN； 3)防护栏杆及扣件的自重标准值 NG2k3 采用 Φ48 ，自重标准值 gk3=，总根数 n3=8 根。 外立杆： NG2k3= n3（ la gk3+） = 8（ +）= kN； 4)围护材料的自重标准值 NG2k4 采用 2300 目 /100cm2， A0= 密目安全网全封闭，自重标准值gk4=。 外立杆： NG2k4= la [H] gk4 = = kN； 5)附加横杆及扣件的自重标准值 NG2k5 搭接在大横杆上的小横杆根数 n4=2 根，铺设层数 n5=4 层，采用 Φ48 钢管，自重标准值 gk6=。 外立杆： NG2k5= n5 n4（ lb gk6+） = 4 2（ +） = kN； 内立杆： NG2k5= n5 n4 [（ lb+a1） gk6+] = 4 2 [（ +） +]= kN； 6）构配件自重标准值 NG2k 合计 外立杆： NG2k=++++= kN； 内立杆： NG2k=+= kN； 活荷载按照 1 个结 构作业层（荷载为 3 kN/m2）和 1 个装修作业层（荷载 —— 《落地式 双排钢管 脚手架 专项 方案》 16 为 2 kN/m2）计算，活荷载合计值∑ Qk=5 kN/m2。 外立杆：∑ NQk= lb la∑ Qk = 5= kN； 内立杆：∑ NQk =（ lb+a1） la∑ Qk =（ +） 5= kN； Wk=μsω0 其中 ω0 基本风压 (kN/m2)，按照荷载规范规定采用： ω0 = kN/m2； μs 风荷载 体型系数： = =； 为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。 μz 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部 μz= ，脚手架顶部 μz= ； 经计算得到，风荷载标准值为 : 脚手架底部 Wk = = kN/m2； 脚手架顶部 Wk = = kN/m2； （ 六 ） 、立杆稳定性计算 一 )基本数据计算 依据《扣件式规范》第 条： 长细比λ = l0/i = kμh/i=μh/i（ k 取为 1） 查《扣件式规范》表 得： μ = ； 立杆的截面回转半径： i = cm； λ = 100/= 立杆实际长细比计算值λ = 小于容许长细比 210，满足要求。 φ —— 《落地式 双排钢管 脚手架 专项 方案》 17 长细比λ = l0/i = kμh/i= 100/=； 稳定系数 φ 查《扣件式规范》附录 C 表得到： φ= ； Mw Mw = 经计算得到，各段弯矩 Mw 为： 脚手架底部 Mw= m； 二 )外立杆稳定性计算 ,外立杆的稳定性计算 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 外立杆的轴心压力设计值 N =（ NG1k+NG2k） + ∑ NQk =（ +） + = kN； σ = ( 489)+； 组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值 σ=强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求。 ,外立杆的稳定性计算 σ = N/(φA) ≤ [f] 外立杆的轴心压力设计值 N =（ NG1k+NG2k） +∑ NQk =（ +） + = kN； σ = ( 489)= N/mm2； 不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值 σ=抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求。 三 )内立杆稳定性计算 全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 —— 《落地式 双排钢管 脚手架 专项 方案》 18 σ = N/(φA) ≤ [f] 内立杆的轴心压力设计值 N =（ NG1k+NG2k） +∑ NQk =（ +） + = kN； σ = ( 489)= N/mm2； 内立杆实际抗压应力计算值 σ=[f]=205N/mm2，满足要求。 （ 七 ） 、连墙件的稳定性计算 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，按照下式计算： Nlw = Wk Aw = kN； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = m2； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φA[f] 其中 φ 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 700/ 的结果查表得到 φ=； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 102 205 103 = kN； Nl= Nf=，连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl= ≤双扣件的抗滑力 ，满足要求。 —— 《落地式 双排钢管 脚手架 专项 方案》 19 七、 组织保障及技术措施 一 ） 、安全技术措施 建立安全生产组织，成立以项目部经。