智能交通灯的毕业设计

智能交通灯的毕业设计内容摘要：

1n ： 1n =970r/min 选带型号：由表 （见教材 129 页）查出应选用 B 型普通 V 带 确定带轮直径，由表 （见教材才 24 页）及图（见教材 134 页） 可选取小带轮直径： mmdmmd d 1 2 51 4 0 m i n1  大带轮直径： mmdid dd 420200339。 112  选取标准值： 2d =425mm 验算带速 V smndv / 060 060 11    带速在 5~25m/s范围内合适 验算传动比 39。 1i 实际传动比 121 ddddi 大带轮实际速度 11  inn 计算及说明 传动比误差率： %%1 003 23 3 233 192 2 n nn 在 4 %以内，为允许值。 初定中心距 0a 和基准带长 dL 中心距 0a ： )(2)( 21021 dddd ddadd  0  a 初定中心距 0a 为： mma 10000 基准带长 dL ： 02122100 4 )()(22 a ddddaL dddd   =2020++ = 由表 (见教材 118页 )取： dL =2800mm 实际中心距： mmmmLLaa d 00  考虑到安装调整和补偿初拉力的需要，应将中心距设计成可调式，有一定的调整范围取： 计算及说明 mmmmLaa mmmmLaa dd m a xm i n   检验小带轮包角 1 ： 00001201 2 6 14 042 518 0 0 a dd dd 01 120 合适 确定 V带根数 Z     lacc KKPP PPPZ 000  根据 mmdd 1401 min/9701 rn  查表 （见教材 127 页）用内插法求得： kwP  功率增加 0P 为：   210 11 RnKP b 由表 、 （见教材 132 页）可得： bK iK 则： 计算及说明 kwkwP 30   由表 （见教材 118页）查得： 带长度修正系数 KL= 由表 （见教材 131页）查得： 包角系数 aK = 得普通 V 带根数： )( Z 圆整后得： Z=6根 Z10 符合标准 单根 V带的初拉力 F0 由表 （见教材 124 页）查得 B 型普通 V带每米长质量q= 得单根 V 带的初拉力 : 20 00 qvKazv PF c   计算及说明 N    = 带轮轴上的压力 FQ 2sin2 10 zFFQ  2 0 = 带轮的结构设计略 1设计结果： 选用 6 根 B型普通 V带，中心距 a=， 带轮直径 mmdd 1401 mmdd 4252 ，轴上压力 : FQ= 七、算齿轮传动的设计及计 选择齿轮材料及精度等级 小齿轮选用 45 钢调质，硬度为 220250HBS；大齿轮选用 45 钢正火，硬度为 170210HBS。 因为是普通减 计算及说明 速器，由表 （见教材 211页）选 7 级精度，要求齿面粗糙度 mRa ~。 按齿面接触疲劳强度设计 1)转矩 1T mNnPT 61161  2）载荷系数 K 查表 （见教材 192 页） 取 K= 3）齿数 Z 和齿宽系数 d 小齿轮的齿数 Z1取为 25，则大齿轮齿数 Z2=95，因单极齿轮传动为对称布置，而齿面又为软齿面，由表（见教材 210页）选取 d =1 4）许用接触应力  H 由图 （见教材 188页）查得： MPaH 5601lim  MPaH 5302lim  由表 （见教材 190页）查得 : SH=1 计算及说明   81  n j L hN8812  iNN 查图 （见教材 190页）得： NTZ NTZ   M P aM P aS HZN TH H     M P aM P aS HZN TH H   故  3 211 4 Hdu uKTd   其中 12  zzu   mmmmduuKTdH)(43253 211  zdm 由表 （见教材 172 页）取 标准模数为 mm4 计算及说明 主要尺寸计算： 小齿轮直径： mmmmmZd 8020411  大齿轮直径： mmmmmZd 3 8 095422  查表 （见教材 195页）得 FY 并用内插法解得： FY 2应力修 正系数 sY 查表 195页）得 sY 并用内插法解得： sY 3许用弯曲应力 F 由表 （见教材 189页）查得： MPaF 2101lim  MPaF 1902lim  由表 （见教材 190页）查得： FS 由 （见教材 190页）查得： NTY NTY 得：齿根弯曲疲劳许用应力：   M 111  FFNTF SY    M 222  FFNTF SY  实际齿根弯曲疲劳应力 : 计算及说明 M P aYYzbm KT SFF    251112 11   FMPa  M P aYY YYSF SFFF 2212     FMPa  得出：齿根弯曲强度校核合格 验算齿轮的圆周速度 v smndv/10006010006011 齿轮样式选择 由于： mmd 2020 则小齿轮选用实体式齿轮 mmdmm 5 0 02 0 0 2  则大齿轮选用腹板式齿轮 计算及说明 设计结果 齿轮 小齿 轮 大齿轮 材料 45 钢调质 45 钢正火 样式 实体式 腹板式 模数 /（ mm） 4 4 齿宽 85 80 分度圆直径 /（ mm） 80 380 齿顶圆直径 /（ mm） 88 388 齿根圆直径 /（ mm） 70 370 中心距 a/（ mm） 460 八、轴的设计及计算 选择轴的材料，确定许用应力 由已知条件知，减速器传递的功率属中小功率，对材料无特殊要求，故选用 45 钢并经调质处理，由表 查得：45 钢并经调质处理，由表 强度极限 MPaB 650 再由表 许。